桥梁毕业设计-设计说明书 - 图文(9)

辽宁工程技术大学毕业设计

4.2 墩柱配筋设计

4.2.1 双柱反力横向分布系数计算

（1）公路－I级荷载单列布载

图4-1公路－I级荷载单列布置 /cm

Fig. 4-1Single row road - I level of load arrangement /cm

410?580K1?2580?1.21,K2?1?1.21??0.21

（2）公路－I级荷载双列布载

图 4-2 公路-I级荷载双列布置/cm

Fig.4-2 Double row road - I level of load arrangement / cm

K1?255?580/2580?0.94,K2?1?0.94?0.06

4.2.2 活载内力计算

公路－I级荷载，双孔布载产生的支点反力最大，单孔布载产生的偏心弯矩最大（1）双孔布载最大最小垂直力计算表见表4-1。

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姓名： **箱梁桥下部结构设计

表4-1 最大最小垂直力计算表

Tab.4-1 Calculation of the biggest and smallest vertical forces

荷载情况

B1kN B2kN

BkN

最大垂直力/kN 最小垂直力/kN

K1

1.21 0.94

?1???BK1

1243.33 1347.41

K2

-0.21 0.06

?1???BK2

-233.13 86.01

公路-Ⅰ级 双孔 单列 公路-Ⅰ级 双孔 双列

48.85 342.38

701.29 731.04

1110.14 1433.42

注：双孔荷载L?115.00m?45m，取冲击系数1???1.000

（2）相应于最大最小垂直力时的弯矩计算见表4-2。

表4-2相应最大最小垂直力时的弯矩计算

Tab. 4-2 Calculation of moments according to the biggest and smallest vertical forces

A墩底弯矩/kNm

荷载情况

B墩底弯矩/kNm

0.5(B2-B1)

7.5H/2

(1+μ)K1

公路-双孔 Ⅰ

双列 级 制动力 温度影响力

39.65 79.14

148.69 296.78

148.69 296.78

342.38

731.04

0.94

0.06

224.68

21.51

双孔

单列

48.85

701.29

1.21

-0.21

485.51

-84.26 (1+μ)K2

HkN

B1kN B2kN K1 K2

0.5(B2-B1)

7.5H/2

注：表中1???1.23采用上部结构计算值。

（3）单孔布载最大最小垂直力计算表见表4-3

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4-3单孔布载最大最小垂直力计算表

Tab.4-3 Calculation of the biggest and smallest vertical forces

荷载情况

B1kN B2kN

BkN

最大垂直力/kN 最小垂直力/kN

K1

1.21 0.94

(B1+B2) (1+μ)K1

K2

-0.21 0.06

(B1+B2) (1+μ)K2 -181.14 53.95

公路-Ⅰ级 单孔 单列 公路-Ⅰ级 单孔 双列

48.85 342.38

701.29 731.04

1110.14 1433.42

974.72 776.51

（4）最大弯矩计算见表4-4

表4-4最大弯矩计算

Tab. 4-4 Calculation of the biggest moments

A墩底弯矩/kNm

荷载情况

B墩底弯矩/kNm

0.5(B2+B1)

7.5H/2

(1+μ)K1

公路-单孔 Ⅰ

双列 级 制动力 温度影响力

39.65 79.14

148.69 296.78

148.69 296.78

0

731.04

0.94

0.06

388.26

26.98

单孔

单列

0

701.29

1.21

-0.21

487.36

- 90.86 (1+μ)K2

HkN

B1kN B2kN K1 K2

0.5(B2+B1)

7.5H/2

注：表中1???1.23采用上部结构计算值。

4.2.3 墩柱底截面内力组合表

见表4-5

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姓名： **箱梁桥下部结构设计 表4-5 内力组合表

Tab. 4-5 Combination of inner force

内力名称 A柱底截面 B柱底截面

截面位置 N/kN H/kN M/kNm

N/kN H/kN M/kNm

1 上部恒载 9576.73 8555.4 2 盖梁自重 450.54 450.54 3 墩柱自重 445.10 445.10

4 I级 双孔 单列 1243.33 485.51 -233.13 -84.26 5 I级 双孔 双列 1347.41 224.68 86.01 21.51 6 I级 单孔 单列 974.72 487.36 -181.14 - 90.86 7 I级 单孔 双列 776.51 388.26 53.95 26.98 8 温度影响力 79.14 148.69 79.14 148.69 9 制动力 39.65 296.78 39.65 296.78 10 1+2+3+4+8+9 11715.70 118.79 930.98 9217.91 118.79 361.21 11 1+2+3+5+8+9 11819.78 118.79 670.15 9537.05 118.79 466.98 12 1+2+3+6+8+9 11447.09 118.79 932.83 9269.90 118.79 354.61 13 1+2+3+7+8+9 11248.88 118.79 833.73 9504.99 118.79 472.45 14 1+2+3+4 11715.70 485.51 9217.91 -84.26 15 1+2+3+5 11819.78 224.68 9537.05 21.51 16 1+2+3+6 11447.09 487.36 9269.90 - 90.86 17

1+2+3+7

11248.88

388.26

9504.99

26.98

4.2.4 墩柱配筋设计及强度验算

（1）由内力组合表得知，以下三种组合控制设计： a .恒载+双孔双列汽车荷载+制动力+温度影响力：

Nj?11819.78kN,Mj?670.15kN?m

b .恒载+单孔双列汽车荷载+制动力+温度影响力：

Nj?11248.88kN,Mj?833.73kN?m

c .恒载+双孔双列汽车荷载：

Nj?11819.78 kN,Mj? 224.68kN?m

（2）墩柱配筋设计

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辽宁工程技术大学毕业设计

墩柱采用C40,fck?26.8MPa,ftk?2.24MPa，fcd?18.4MPa，ftd?1.65MPa；

主筋采用HRB335钢筋，取直径d?25mm，fsd?280MPa,fsd,?280MPa，一根?25钢筋的面积为ag?490.9mm2，32根?25钢筋As?15708.8mm2A?2543400mm2 ，保护层厚度取c?70mm?7cm。 按轴心受压构件进行设计 由?0Nd?0.90?(fcdA?f,sdA,s)

0.9?1.0?(18.4?2543400?280?15708.8)?46077.32kN

??0Nd?12299.08kN 满足。 验算配筋率

??As/A?15708.8/2543400?0.62%??min?0.6% 满足。

验算截面一侧配筋率

??As/A?0.5?15708.8/2543400?0.31%??min?0.2% 满足。

（3）桩基强度验算 计算配筋系数表：

rs?r?c?90?7?83cm，g?rsr?8390?0.922 4圆柱截面：I?d4h?64???1.864?0.164025?m4

假定按墩柱一端固定，一端自由计算。 则有：

l0?2l?2?7?14m,l0/d?14/1.8?7.8?4.4

故需考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心距的影响。 a .

Nj?11819.78kN,Mj?670.15kN?m

eMj0?N?670.150.056m?56mmj11819.78? (4-1)

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