姓名： **箱梁桥下部结构设计
?1?0.2?2.7?e00.056?0.2?2.7??0.287?1.0,取?1?0.287h00.9?0.83l014?1.15?0.01??1.072?1.0,取?2?1.0d1.8l1(0)2?1?2?1?1400(0.056)d?14????0.287?1?1.534)?1.8?1.732?2?1.15?0.01?1??1?e1400(0h0 (4-2)
??e0?1.534?0.056?0.086m?86mm b .
Nj?11248.88kN,Mj?833.73kN?m
e0?MjNj?833.73?0.074m?74mm11248.88
0.074?0.309?1.0,取?1?0.3090.90?0.8314?2?1.15?0.01??1.072?1.0,取?2?1.01.8?1?0.2?2.7?1??1?1400(0.074?14?????0.309?1.0?1.4401.8?)?1.73
2??e0?1.440?0.074?0.107m?107mm
c .
Nj?11819.78 kN,Mj? 224.68kN?m
e0?MjNj?224.6811819.78?0.019m?19mm
0.019?0.230?1.0,取?1?0.2300.90?0.8314?2?1.15?0.01??1.072?1.0,取?2?1.01.8?1?0.2?2.7?1??1?1400(0.019?14?????0.230?1.0?1.9051.8?)?1.73
2??e0?1.905?0.019?0.036m?36mm
利用公式：
Nu?Ar2fcd?C?r2fsd?A(900)2?18.4?C?(900)2?280?14904000A?226800000C?以及公式：
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Nu?e0?Br3fcd?D?gr3fsd? (4-3)
??fcdB?r?A?e018.4900B?A?e0900B?A?e0????0.0657?fsdC?e0?Dgr280C?e0?0.92?900DC?e0?828D (4-4)
表4-6查表验算
Tab.4-6 The parameters of reinforced
按照上面公式采用试算法列表计算如表4-6
??e0
86 86 86 86
?
0.35 0.36 0.38 0.37
A B C -0.7165 -0.6676 -0.5707 -0.619
D 1.8225 1.8366 1.8609 1.8494
?
-0.0134 -0.0137 -0.0141 -0.0139
Nu/kN Nj/kN
11911.70 12229.26 12862.44 12546.08
11819.78 11819.78 11819.78 11819.78
Nu/Nj
1.0078 1.0346 1.0882 1.0614
0.7201 0.4828 0.7489 0.4952 0.8074 0.5191 0.778
0.5073
由计算表可见，当??0.35时，计算纵向力Nu与设计值Nj相近，所以取??0.35按上两式列表进行计算，结果见表4-7
表4-7配筋系数表
Tab.4-7 The parameters of reinforced
?与e0
e0?124mm
?
0.35
A B C D
?
Nu/kN Nj/kN Nu/Nj
11911.70
11819.78
1.0078
0.8074 0.5191 -0.5707 1.8609 -0.0141
??1.175e0?151mm??1.159
0.35 0.8074 0.5191 -0.5707 1.8609 -0.0131 11722.63 11248.88 1.04212
注：系数A，B，C，D由设计规范（JTG D62-2004）附录C查得??x02r,x0是受压区高度
4.3 墩身裂缝计算
按照设计规范（JTG D62-2004）第6.4.5条的规定，裂缝计算公式：
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???ssdWfk?C1C2?0.03?(0.004?1.52C)?(mm)??Wfk????0.2mmE?s?? (4-5)
???2Ns?se0?ss??59.422(2.80?1.0)?1.65???3?rfcu,kr??(MPa) (4-6) ??对组合：恒载+单孔双列汽车荷载+温度力+制动力
Nl?(9576.73?450.54?445.10)?0.4?776.51?79.14?0.8?39.65?10885.94kNNs?(9576.73?450.54?445.10)?0.7?776.51?79.14?0.8?39.65?11118.89kNMs?388.26?0.7?148.69?0.8?296.78?687.52kN?me0?Ms687.52??62mmNs11118.89Nl10885.94?1?0.5??1.489Ns11118.89C2?1?0.5
对于带肋钢筋，C1＝1.0。， 已知由于
r?900mm,rs?830mm,fcu,k?40.0MPa,Es?2.0?105MPa
l02?7??7.78?14，故取?s?1.0。由于??0.0141大于最小配筋率??0.005。2r1.8由公式As???r2?0.005?3.14?9002?12717mm2
取32根?25钢筋，则 As?32???(2.5)24?157cm2
??As157??0.00568922?r??90
2?11118.891.0?62??3?ss??59.4?2?(2.?80??1)??1.(0.60505689)2则 ??900?40.0900????72.8MPa6Wfk?1.0?1.484??0.03???72.8625??(0.004??1.52?70)?2.0?1050.005689?，满足要求。
?0.141mm???Wfk???0.20mm
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5 桩基的设计
5.1 承台底内力组合
计算方法：按m法计算。承台底内力组合见表5-1。
表5-1承台底内力组合表
Tab. 5-1Combination of inner force for bearing platform end 内力 Nj/kN Hj/kN Mj/kN?m
荷载名称
1 恒载
20944.74 2 公路-Ⅰ级，双孔，单列 1010.20 401.25 3 公路-Ⅰ级，双孔，双列 1433.42 107.52 4 公路-Ⅰ级，单孔，单列 793.58 396.5 5 公路-Ⅰ级，单孔，双列
830.46 415.24 6 温度影响力 79.14 297.38 7 制动力 39.65 593.56 8 1+2 21954.94 401.25 9 1+3 22378.16 107.52 10 1+4 21738.32 396.5 11 1+5 21775.20 415.24 12 1+2+6+7 21954.94 118.79 1292.19 13 1+3+6+7 22378.16 118.79 998.46 14 1+4+6+7 21738.32 118.79 1287.44 15
1+5+6+7
21775.20
118.79
1306.18
注：1.表中恒载N＝19153.45+450.54×2+445.10×2＋2220＝23164.73kN；
2.本表内力组合按设计规范（JTG D60-2004）第4章的规定办理。 由表5-1可知，控制强度设计的荷载组合为： 恒载+单孔双列汽车荷载+温度影响力+制动力： Nj＝21775.20KN；Hj＝118.79KN；Mj＝1306.18kNm 。
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5.2 桩长估算
（1）按允许应力法进行承台底垂直荷载的组合：
恒载+双孔双列汽车荷载：NP=23164.73＋1433.42＝24598.15KN 由此荷载控制设计。 （2）桩长估算：
采用4根直径1.5m的钻孔桩基础，那么作用于每根桩顶的外力为：
11Np??24598.15?6149.54kN44 桩的容许承载力按下式计算： p?1[p]?[Ul?p?A?R]2
式中： U??d
当采用冲击钻头钻孔时，成孔直径为d+0.05m。则：U??1.5?0.05???1.55?
44?p?65kNm2A??d2???1.52?0.5625??R?2m0????0??K2?2?l?3??
其中m0?0.7，??0.7，K2?2.5，?2?19KNm3 ， [?0]?350KNm2
则?R?2?0.7?0.7?[350?2.5?19(l?3)]?203.35?46.55l 故有：6149.54?1?1.55??65l????203.35?46.55l???231.38l?319.42 ， 26149.54?319.42l??25.20m231.38
根据本设计计算桩长处的地基条件，为安全起见，桩长取l?28m。
5.3 桩基配筋设计及强度验算
5.3.1 桩基配筋设计
桩基采用C35,fck?23.4MPa,ftk?2.20MPa，fcd?16.1MPa，ftd?1.52MPa； 主筋采用HRB335钢筋，取直径d?22mm，fsd?280MPa,fsd,?280MPa，一根?22钢
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