辽宁工程技术大学毕业设计
2.5 支座偏转情况的验算
2.5.1 计算支座的平均压缩变形
?c,m?Rck?teR?t4045.53?0.0654045.53?0.065?cke???0.314cmla?lb?Eela?lb?Eb0.6?0.7?625.200.6?0.7?2000 （2-4）
式中：Ee——橡胶支座的抗压弹性模量；
Eb——橡胶体积模量， Eb?2000MPa。
按《桥规》规定，??0.07te?0.07?6.5?0.455cm，验算通过。
2.5.2 计算梁端转角?
5gl4gl3由关系式f?和??可得：
384EI24EI?5lgl3?1616f （2-5） ??????5l?1624EI?5l设结构自重作用下，主梁处于水平状态。已知公路－I级荷载作用下的跨中挠度
f?6.12，代入上式得：
??16?6.12?0.0030129rad
5?65002.5.3 验算偏转情况
?c,m?a? （2-6） 260?0.0030129?0.0903cm，验算合格，支座不会落空。 即0.314cm?22.6 验算支座的抗滑稳定性
2.6.1计算温度变化引起的水平力
Ht?abGe?gte?0.6?0.7?1.0?103?2.2?142.154kN （2-7） 0.6511
姓名： **箱梁桥下部结构设计
2.6.2 验算滑动稳定性
?R?1?ck?0.23???3830.69?2?1034.87???1000.07kN1.4Ht?Fbk?1.4?142.154?18.0?217.02kN??Rck
以及?NG?0.23?3830.69?881.06kN?1.4Ht?199.02kN （合格）。 结果表明支座不会发生相对滑动。
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3 盖梁设计
盖梁截面尺寸见图3-1
图3-1 盖梁尺寸/cm
Fig.3-1 The size of bent cap /cm
3.1 垂直荷载计算
3.1.1 盖梁自重及内力计算
盖梁简化计算模型如图3-2
图3-2 盖梁自重计算模型图
Fig.3-2 Capping beam self-respect calculation model figure
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姓名： **箱梁桥下部结构设计
计算结果见表3-1
表3-1 盖梁自重及内力计算
Tab.3-1 The dead-weight and internal force of bent cap
截面 编号 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5
自重/kN
1(0.8?1.47)?????2.2?25?37.46 21(1.47?1.8)?0.3?2.2????????? 21.0?1.8?2.2?25?99
弯矩/kN?m
剪力/kN 左 ?37.46 ?64.44
?37.46?0.27??10.11 ?37.46?0.57?26.98?0.14??48.47
?37.46?1.57?26.98?1.14?99?0.5??139.07
右 ?37.46 ?64.44
?163.44 287.10 207.90
207.90
0.8?1.8?2.2?25?79.2 2.1?1.8?2.2?25?207.9
注：
450.54?0.8?37.46?2.37?26.98?1.94?99?1.35
?79.2?0.4?53.98450.54?2.9?37.46?4.47?26.98?4.04?99?3.4
?79.2?2.5?207.9?1.05?277.230 0
?q=450.54kN 钢筋混凝土容重γ=25kN/m3
3.1.2 活载计算
（1）活载横向分配
荷载对称布置和非对称布置都用偏心受压法（刚性横梁法） a. 单列公路—I级荷载对称布置：
图3-3列公路—I级荷载对称布置
Fig.3-3Single row road-I level of load symmetrical arrangement
mcq1mcq2mcq3mcq4mcq50.2===== b. 双列公路—I级荷载对称布置：
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图3-4列公路—I级荷载对称布置
Fig.3-4Double row road-I level of load symmetrical arrangement
mcq1=mcq2=mcq3=mcq4=mcq5=0.4 c.三列公路－I级荷载对称布置：
图3-5公路—I级荷载对称布置
Fig.3-5Three road-I level of load symmetrical arrangement
mcq1=mcq2=mcq3=mcq4=mcq5=0.6 d.公路—I级荷载非对称布置：
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