高支模专项方案(5)

横向支撑的最大挠度：ν=0.138 mm；

横向支撑的允许挠度: [ν]=1219.000/250=4.876 mm；

横向支撑的最大应力计算值 2.314 N/mm2 小于 横向支撑的抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2，满足要求！

横向支撑的受剪应力计算值 1.244 N/mm2 小于 抗剪强度设计值 [T]=1.400 N/mm2，满足要求！

横向支撑的最大挠度 ν=0.138 mm 小于 最大允许挠度 [ν]=4.876 mm，满足要求！

（二）、梁底纵向支撑计算

本工程梁底纵向支撑采用钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

p1:=（24+3）×1.75×1×0.15/2 =3.544kN； (2)模板的自重荷载(kN)：

p2:=0.35×(2×1.75+1)×0.15/2 =0.118kN (3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P3:=2×1×0.15/2 =0.15kN； 经计算得到，活荷载标准值

集中荷载设计值： P = 1.2×（3.544+ 0.118)+ 1.4×0.150 =4.604 kN；

2.抗弯强度及挠度验算：

梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：

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梁底纵向支撑计算简图

梁底纵向支撑梁剪力图(kN)

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梁底纵向支撑梁弯矩图(kN·m)

梁底纵向支撑梁变形图(mm) 最大弯矩：M= 1.972 kN·m 最大剪力：V= 15.420 kN 最大变形（挠度）：ν＝1.684 mm

按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：

其中， σ --梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M --梁底纵向支撑计算最大弯距(N·mm)； W --梁底纵向支撑的截面抵抗矩 :

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截面抵抗矩 W=10160mm3；

[f] --梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) [f]=205.000N/mm2； [w] --最大容许挠度(mm) [w]= 800.000/250 = 3.200 mm；

梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： σ = M/W = 1.972×106/10160.000 = 194.074 N/mm2

梁底纵向支撑的最大应力计算值 194.074 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！

梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : ν=1.684mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 [ν] =3.2mm，满足要求！

3.抗剪强度验算

截面抗剪强度必须满足:

其中，A --钢管的截面面积，对于双钢管，取2倍的单钢管截面面积

梁底纵向支撑受剪应力计算值 T = 2×15.420×103/(2×489.000) = 31.535N/mm2； 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 [fv] = 120.000 N/mm2；

梁底纵向支撑的受剪应力计算值 31.535 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！

八、门架荷载计算

1.门架及其构配件自重

门架及其构配件自重荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1217 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 2×0.04=0.08 kN 连接棒 2个 2×0.165=0.33 kN 锁臂 2副 2×0.184=0.368 kN 合计 1.002 kN

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经计算得到，脚手架自重合计NGk1 = 1.002×6.33/1.95=3.253 kN。 (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN) 剪刀撑采用 Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置 剪刀撑与水平面夹角：

α =arctg( (5×1.950)/ ( 4×(0.800+1.219) ) )= 50.36 每米脚手架高中剪刀撑自重： 2 ×37.632×10-3 /sinα= 0.098kN/m；

水平加固杆采用 Φ48×3.5 mm钢管，按照5步4跨设置，则每跨距内每米脚手架高中水平加固杆自重：

37.632×10-3 × (0.800+1.219) / (5×1.950) = 0.008kN/m； 每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重： (4×0.0135+4×0.0145) /1.95=0.057kN/m； 每米高的附件重量为0.010kN/m；

经计算得到，脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 =(0.098+0.008+0.057+0.010)×6.330= 1.095 kN；

门架及其构配件自重荷载设计值总计为 NG =(3.253+1.095)×6.330×1.2= 33.023 kN；

2.上部传递下来的荷载

上部荷载由梁底纵向支撑直接通过顶托传递下来。根据上面的连续梁程序求得： NQ = 26.927 kN；

九、立杆的稳定性计算:

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载) N=NG+NQ

其中 NG -- 门架及其构配件自重，NG = 33.023 kN；

NQ -- 由上部梁支撑传递下来的荷载值，NQ = 26.927 kN； 经计算得到，N = 77.326 kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

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