架桥机计算

一.设计规范及参考文献 (一) 重机设计规范(GB3811-83) (二)钢结构设计规范(GBJ17-88) (三)公路桥涵施工规范(041-89) (四)公路桥涵设计规范(JTJ021-89) (五)石家庄铁道学院《GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书》 (六)梁体按 30 米箱梁 100 吨计. 二.架桥机设计荷载

(一).垂直荷载 梁重:Q1=100t 天车重:Q2=7.5t(含卷扬机) 吊梁天车横梁重:Q3=7.3t(含纵向走行) 主梁,桁架及桥面系均部荷载:q=1.29t/节(单边) 1.29×1.1=1.42 t/节(单边) 0 号支腿总重: Q4=5.6t 1 号承重梁总重:Q5=14.6t 2 号承重梁总重:Q6=14.6t 纵向走行横梁(1 号车) 7=7.5+7.3=14.8t :Q 纵向走行横梁(2 号车) 8=7.5+7.3=14.8t :Q 梁增重系数取:1.1 活载冲击系数取:1.2 不均匀系数取:1.1

(二) .水平荷载 1.风荷载 a. 设计取工作状态最大风力,风压为 7 级风的最大风压: q1=19kg/m2 b. 非工作计算状态风压,设计为 11 级的最大风压; q2=66kg/m2 (以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力:1=1.1 三.架桥机倾覆稳定性计算

(一)架桥机纵向稳定性计算 架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段, 该工况下架桥 机的支柱已经翻起,1 号天车及 2 号天车退至架桥机尾部作为配重,计算简图 见图 1(单位 m): 图中

P1=5.6t(前支柱自重)

P2=1.42×(22+8.5)=43.31t (导梁后段自重)

P3=1.42×32=45.44t (导梁前段自重) P4=14.6t (2#承重横梁自重) P5= P6=14.8t (天车,起重小车自重)P7 为风荷载,按 11 级风的最大风压下的横向风荷载,所有迎风面均按实体 计算, P7=∑CKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) ×

12.9=10053kg=10.05t

作用在轨面以上 5.58m 处 M抗 =43.31×15+14.8×(22+1.5)+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.m

M倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m 架桥机纵向抗倾覆安全系数 n=M 抗/M 倾 =1725.65/(962.319× 1.1)=1.63＞1.3 (二) 架桥机横向倾覆稳定性计算 1. 正常工作状态下稳定性计算

架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时,最不利位置在 1 号天车位置,检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处,计算 简图如图

P1为架桥机自重(不含起重车),作用在两支点中心 P1=43.31+45.44+7.3×2+14.6×2=132.55 t P2 为导梁承受的风荷载,作用点在支点以上 3.8m 处,导梁迎风面积按实体面 积计,导梁形状系数取 1.6。

P3 为天车导梁承受的风荷载,作用点在支点以上 5.179m 处,迎风面积按实体 计算,导梁形状系数取 1.6.

P3=2×1.39×1.6×19×0.8×0.46×4=124.4kg=0.1244t

P4 为架桥机起重小车重量 P4=7.5×2+100×1.1=125t

P5 为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载,作用在支点以上 8.113m 处, P5=1.39×1.6×19×(3×2×2+2×30)=3042.432kg =3.042 t

图 2 所示 A 点为倾覆支点,对 A 点取矩: M倾=P2×3.8+P3×5.179+P4×1.435+P5×8.113 =13.53×3. 8+0.1244×5.179+125×1.435+3.042×8.113=256.11 tm M抗= P1×4.8=132.55×4.8=636.24 tm 架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数

n=M 抗/M 倾 =636.24/(256.11×1.1)=2.26＞1.3 2. 非工作条件下稳定性计算

架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担,在横向风荷载作用下,其稳定性见图 3.

与图 2 相比,架桥机在提的梁为倾覆作用时,架桥机有 N=2.26 的横向抗倾系数, 而图 3 中已经没有提梁,故此不用计算而得出结论它的抗倾系数满足要求. 结论:架桥机稳定性符合规范要求 四.结构分析

(一) 荷载取值: 桁架及桥面系均部荷载 1.29t/节×1.1=1.42t/节(单边),荷载(100+7.5× 2)×1.2=138.0t.其余荷载取值见前. 纵向走行天车轮距为 2m ,当天车居于天车横梁跨中时,单片空载轮压集中 力为(7.5+7.3)/4=3.7t,负荷轮压集中力为(7.3+138)/4=36.325t,架边梁 时轮压集中力为(重边) :7.3/4+138/2=70.825t, (轻边)7.3/4=1.825t.吊梁小车轮压集中力 138/4=34.5t(轮距 1.6m) .

(二)分析计算 根据以上荷载值,按桁架进行分析,计算过程由有限元分析程序 SAP 93 来 完成.工况取:(1)架桥机前移,(2)1 号天车提梁,(3)2 号天车提梁,(4)1 号天 车至跨中,(5)中梁就位,(6)边梁就位 6 种工况进行计算,计算得前悬臂端最大 挠度 852.6mm,考虑到桁架空

多,加 1.1 的系数,852.6×1.1=937.86mm,待架 孔导梁跨中最大挠度 71mm,考虑到桁架空多,加 1.1 的系数,71×1.1=78mm,天车横梁跨中最大挠度?28mm.导梁结构图见图4； 各杆件在工况 1,5,6 的杆件内力见附加图，各工况的轴重见图5。

前行时

百度搜索“77cn”或“免费范文网”即可找到本站免费阅读全部范文。收藏本站方便下次阅读，免费范文网，提供经典小说综合文库架桥机计算在线全文阅读。