重庆交通大学结构设计原理课程设计(4)

=1.43× =51.81mm(↓)

2. 预加力引起的上拱值计算：采用L/4截面处的使用阶段永存预加力矩作用为全梁平

均预加力矩计算值，即：

= cosθ+ -

=1115.87×2520×0.9951+1115.87×1260-58.38×4926 =3916.63KN =

θ

θ

=1120.24mm = · =3916.63×1120.24=4387.57KN·m

= ==-34.46mm

= =2×(-34.46)=-68.92mm

3. 预拱度的设置

梁在预加力和荷载频遇组合共同作用下并考虑长期效应的挠度值为： = + - =20.31+51.81-68.92=3.20mm

预加力产生的长期上拱值小于按荷载频遇组合计算的长期挠度值，由于该挠度值过于小，可以忽略不计，所以不需要设置预拱度。

十一、 锚固区局部承压计算

根据对三束预应力钢筋锚固点的分析，N2钢束的锚固端局部承压条件最不利，现对N2锚固端进行局部承压验算。 1. 局部受压区尺寸要求

配置间接钢筋的混凝土构件，其局部受压区的尺寸应满足 ≤1.3 β

=1.2×1395×（140×9）=2109240N

=205×205=420255 ， =500×500=250000 ， =420255-

=38177 ，β= =

=2.44

1.3 β =1.3×1.0×2.44×20.5×38177=2482498N＞ =2320164N 计算表明，局部承压区尺寸满足要求。 2. 局部抗压承载力计算

配置间接钢筋的局部受压构件，其局部抗压承载力计算如下 =

=43374 ， =

=

=1.016＞1

= = =0.04456

C45混凝土 =20.5MPa，间接钢筋影响系数取k=2.0，则局部抗压承载力为： =0.9( ) =0.9×(2.44×20.5+2×0.04456×1.016×280)×38177

=2589759N＞ 故局部抗压承载力计算通过。

所以N2钢束锚下局部承压计算满足要求。同理可对N1、N3号钢束进行局部承压计算后，均满足局部承压要求。

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