塔吊附墙方案(3)

塔吊附墙施工方案

满足要求！

附墙杆2轴心受压稳定系数：

σ2＝N2/(φ2A)=229522/(0.746×6565.929)=46.859N/mm2≤[f]=215N/mm2 满足要求！

附墙杆3轴心受压稳定系数：

σ3＝N3/(φ3A)=230506/(0.746×6565.929)=47.059N/mm2≤[f]=215N/mm2 满足要求！

附墙杆4轴心受压稳定系数：

σ4＝N4/(φ4A)=224653/(0.639×6565.929)=53.545N/mm2≤[f]=215N/mm2 满足要求！

五、附着支座与建筑物构件连接的计算

附着支座与建筑物的连接采用与预埋件在建筑物构件上的连接采用钢筋拉钩与构件上的主筋连接。预埋件钢筋的规格和施工要求按照下面要求确定：

1． 预埋件钢筋拉钩必须用HPB300钢制作；

2． 附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20； 3． 预埋螺栓的直径大于24mm；

4． 预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求：

其中n为预埋钢筋数量；d为预埋钢筋直径；l为预埋钢筋埋入长度；f为预埋钢筋与混凝土粘接强度（C20为1.5N/mm^2，C30为3.0N/mm^2）；N为附着杆的轴向力。

5． 预埋钢筋数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋钢筋埋入长度不少于15d；钢筋埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。

计算：

本工程采用螺栓为HPB300圆钢，直径为25 mm，附着的建筑物构件混凝土强度等级C40，每个预埋件数量为4根，

0.75*4*3.14*25*400*3.0=282600N=282.6KN

根据以上受力分析，附着杆最大的轴向力为112KN〈282.6KN

塔吊附墙施工方案

故：附着支座与建筑物的连接满足结构安全要求。

六、附着支座力学计算

1、 塔机满载工作，起重臂顺塔身x-x轴或y-y轴，风向垂直于起重臂； 2、 塔机处于非工作状态，起重臂处于塔身对角线，风向由起重臂吹向平衡臂。 对于第一种受力状态，塔身附墙承担吊臂制动和风力产生的扭矩和附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。

对于第二种受力状态，塔身附墙仅承受附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。 以下分别对不同受力情况进行计算：

（二）、对第一种受力状态，附墙上口塔身段面内力为： 弯矩：M=164.83（T.m） 剪力：V=3.013（T） 扭矩：T=12（T.m）,则: 1、当剪力沿x-x轴时， 由∑MB=0，得 T+V*L1 -LB0’*N1=0

即： N1=（T+ V*L1）/ LB0’

=（12+3.013*3.65）/5.932 =3.88（T） 通过三角函数关系，得支座A反力为：

RAY= N1*sin52.3426=3.88*sin52.3426=2.84（T） RAx= N1*cos52.3426=3.88* cos52.3426=2.64（T） 由∑MC=0，得 N3*LG0’+T+V*0.8=0

即：N3=-（T+ V*0.8）/ L G0’ =-（12+3.013*0.8）/0.966 =-14.92（T） 由∑M0’=0，得 N2*LC0’-(T+V*L6)=0

即：N2 =（T+ V*L6）/ L C 0’ =（12+3.013*0.027）/0.98

塔吊附墙施工方案

=12.33（T） 由力平衡公式∑Ni=0，得 RAY+RBY=0和-RAX-RBX +V =0，故

RBY= -RAY =-2.84（T）(负值表示力方向与图示相反,以下同) RBX = -RAX +V =-2.64+12.33=9.48（T） 2、当剪力沿y-y轴时， 由∑MB=0，得 T-（V*L4+LB0’*N1）=0

即： N1=（T-V*L4）/ LB0’ =（12-3.013*4.5）/5.932 =-0.263（T）

通过三角函数关系，得支座A反力为：

RAY= N1*sin52.3426=-0.263*sin52.3426=-0.171（T） RAx= N1*cos52.3426=-0.263* cos52.3426=-0.2（T） 由∑MC=0，得 N3*L C0’ +T+V*0.8=0

即：N3=-（T+ V*0.8）/ L C0’ =-（12+3.013*0.8）/0.98 =-14.91（T） 由∑M0’=0，得 N2*LC0’-(T+V*L5)=0

即：N2 =（T+ V*L5）/ L G 0’ =（12+3.013*0.2）/0.966 =13.05（T） 由静力平衡公式∑Ni=0，得 RAY +RBY+V =0和RAX+ RBX =0，故 RBY= -(RAY +V)=-(-3.16+12)=-8.84（T） RBX = -RAX =2.93（T）

（二）、对第二种受力状态(非工作状态)，附墙上口塔身段面内力为： 弯矩：M=191.603（T.m）

塔吊附墙施工方案

剪力：V=10.036（T），剪力沿塔身横截面对角线， 对图c,由∑MB=0，得 V*LBH +LB0’*N1=0

即： N1=-V*LBH/ LB0’ =-10.036*0.6/5.932 =-1.015（T） 通过三角函数关系，得支座A反力为：

RAY= -N1*sin52.3426=-1.015*sin52.3426=-0.8（T） RAx= -N1*cos52.3426=-1.015* cos52.3426=-0.62（T） 由∑MC=0，得 N3*L0’C+ V* LC0=0

即：N3=- V* LC0/ L C0’ =-10.036*1.132/0.98 =-11.6（T） 由∑M0’=0，得 N2*LC0’-V*L7=0

即：N2 = V*L7/ L C 0’ =10.036*0.17/0.98 =1.74（T） 由力平衡公式∑Ni=0，得

RAY +RBY+V*cos45°=0和-RAX-RBX +V*sin45° =0，故 RBY= -RAY- V*cos45° =0.8-10.036*cos45°=-6.3（T） RBX = -RAX +V* sin45° ==0.62+10.036*sin45°=7.79（T） 由∑MB=0，得 V*LBG +LB0’*N1=0

即： N1=-V*LBG/ LB0’

=-10.036*5.67/5.932 =-9.6（T） 由∑MC=0，得 N3*0+ V* LC0=0，即

塔吊附墙施工方案

N3=0

通过三角函数关系，得支座A反力为：

RAY= N1*sin52.3426=-9.6*sin52.3426=-7.6（T） RAx= -N1*cos52.3426=-9.6* cos52.3426=-5.87（T） 由静力平衡公式，得

RAY +RBY+V*sin450=0和RAX+RBX +V*cos450 =0，故 RBY=-RAY-V*sin450=7.6-10.036*cos450=0.5（T） RBX=-RAX-V*sin450=-5.87-10.036*sin450=-13（T） 根据如上计算,附墙杆件和支座受力最大值见下表： AB杆 BC杆 BD杆 A支座 B支座 RAX RAY RBX RBY

N1=-9.6t N2=13.05t N3=-14.92t 7.6t 5.87t -13t 0.5t

由于外力方向可向相反方向进行，故以上数值可正可负，均按压杆进行设计。 三、结构梁抗剪切和局部压力强度验算

附墙埋件受力面积为300×400,锚固深度按200计算，最小梁断面为200×500，箍筋为φ8@200，由上面的计算结果可知，支座最大拉力（压力）为（RBX 2+RBY2）1/2=（13 2+0.52）1/2=13.01T=130.1KN。 结构抗剪切计算公式为：

式中：Ft：砼的轴心抗拉强度，取1.5*75%Mpa(C30的12天强度等级) um:距集中反力作用面积周边h0/2处的周长um =2340 h0:截面有效高度 h0=235

fyv:钢筋的抗剪强度，取fyv =235Mpa（φ12，Ⅲ级钢） Asyu：与剪切面积相交的全部箍筋截面面积， Asyu =2*113=226mm2 K：安全系数，K=2.5 故：

右式/K=(1.5*0.75*2340*235+0.8*235*226)/2.5 =661125.5/2.5 =264450.2N

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