连续梁、连续刚构悬臂浇筑作业指导书 - 图文(4)

了最不利状况下的模拟试验，测得挂篮的弹性变形和非弹性变形值，作为梁段悬臂浇筑施工时，调正底模、控制梁体标高的依据。 5.2临时支座设置、验算和施工 5.2.1临时支座设置类型

箱型连续梁与桥墩之间一般设盆式橡胶支座，但盆式橡胶支座不能承受T构悬臂灌注施工中产生的不平衡力矩，必须将墩梁临时固结，办法是设置临时支座。临时支座的设计须考虑梁段的不平衡力矩，并且体系转换后容易拆除。

根据桥墩结构、高度、箱型连续梁跨度、重量及施工环境条件等综合因素，可设临时支座或临时支墩等结构形式，如图11和图12所示。

图11 临时支座布置 纵断面图平面图A-A断面大样图φ20mm螺纹钢AAφ600mm法兰δ=10mm钢管∮600钢管混凝土临时支墩2.972φ32mm精轧螺纹钢C50微膨混凝土承台扩大部分0.472 图12 临时支墩布置 5.2.2临时支座的反力和偏心距 假设箱梁悬臂施工最大长度为61.0m，对悬臂施工的安全度进行分析计算，先设定以下不利情况：

（1）考虑梁重不均匀，一端悬臂自重增大4%，另一端悬臂自重减4%；

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（2）挂篮、现浇梁段及施工机具的动力系数，一端采用1.2，另一端采用0.8； （3）由于梁体上堆存有工具、材料，计算时一端悬臂作用有8.5kN/m均布荷载，并在其端头有200kN集中力，另一端悬臂空载；

（4）最后一个悬臂浇注段不同步施工：虽然施工时按节点对称组织，但为了安全，每一节段悬臂灌注时均考虑一个梁段的不平衡重，计算时按一端灌注完毕，另一端空载受力计算，据此设计临时支支座。

T构两侧相差一个梁段重量时临时支座反力和偏心矩计算详见表2。

表2 临时支墩反力及偏心矩计算

偏载节 段编号

总重量N= ΣGi+2G挂

/kN

不平衡重

G i/kN

不平衡重力臂Li /m

不平衡弯距 M=Gi·L i/kN·m

y /m

Rmax=

N2?M2yRmim=

N2?M2y偏心距

e=

M?N

/kN /kN /m

2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

11918 15425 19078 22601 25977 29272 32432 35528 38733 41957 45026 47922 50590 23212 55722

1648 1859 1794 1729 1667 1608 1552 1544 1661 1563 1506 1390 1331 1291 1219

7.5 10.75 14.25 17.75 21.25 24.75 28.25 31.75 35.5 39.5 43.5 47.5 51.5 55.5 59.5

12360 19984 25565 30690 35424 39798 43844 49022 58966 61739 65511 66025 68547 71651 72531

1.85 1.85 1.85 1.85 1.85 1.85 1.85 1.85 1.85 1.85 1.85 1.85 1.85 1.85 1.85

9300 13114 16448 19595 22563 25392 28066 31013 35303 37665 40219 41086 43821 45971 47464

2618 2311 2630 3006 3414 3880 4366 4515 3430 4292 4807 6116 6769 7241 8258

1.04 1.30 1.34 1.357 1.364 1.36 1.35 1.38 1.52 1.47 1.45 1.38 1.35 1.345 1.30

由表2可知，临时支座结构强度由第16#节段控制，即在大悬臂状态下，T构两边相差一个节段重量时，偏载的一侧临时支座受力最大，达47464kN，但其稳定性由第10#节段控制（偏心矩最大为1.52m），锚固钢筋按第10#节段（另一侧为第9#节段）产生的不平衡力矩配置。

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5.2.3临时支座结构受力验算 5.2.3.1临时支座结构强度验算

临时支座偏载一个梁段时的最大压力为47464kN，据此验算临时支座强度。临时支座混凝土为C48级，永久支座侧的临时支座断面Ac=4×1200×700=336×104mm2，则 ??RmaxAc?14.12MPa????

安全系数 故临时支座强度能满足要求。 5.2.3.2临时支座抗倾覆检算

n??a???28.514.12?2.02

由表2可知10#节段偏载时，取抗倾覆系数1.5，临时支座出现拉力。即

(N?2Rmaz)yM≤K=1.5 Rmax≤

N2?KMy=4538.5kN

RmaxAgRy锚筋采用φ32钢筋，抗拉强度为290MPa，则锚筋根数为：n?=19.5根

实际在腹板处布置了24根钢筋，另考虑安全在底板处又增加了24根，由此可知临时支座抗倾覆性是能满足要求的。 5.2.3.3墩顶承压检算

墩身混凝土为C23级，其设计抗压强度为23MPa，根据 [σ

a-1]=23

AAc

式中：A——受压区面积，取1400mm×900mm；Ac——临时支座断面积。 得 [σ

a-1]=28.2MPa，取安全系数为1.5，得 σ=K

RmaxAc=21.2MPa＜[σa-1]

故墩顶帽不再提高标号。考虑到梁体底板相对薄弱，0#段底板增加了一层钢筋网，以增强其强度。 5.2.4临时支座的施工 （1）监时支座

在T构墩顶支承垫石两侧分别对称设置8个临时支座（如图11所示）其长、宽均为120cm×70cm，两排临时支墩顺桥向中心间距均为3.70m。临时支座用C48级混凝土浇筑，顺桥向靠外侧分别设两排24根长2.5m的φ32螺纹钢筋，上、下端分别锚固于梁体与墩身内，以增加抗震、防滑能力，并承受一定的拉力。临时支座设计时，对锚固方法及固定结构强度作分析计算，考虑了一个梁段的不平衡弯矩，稳定系数＞1.5。

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为了便于合拢时拆除临时支座，在支座中间设一层6cm厚的硫磺砂浆间隔，并埋置电热线的。拆除临时支座应在临时支座与永久支座间设隔热层，以防烧坏永久支座。

硫磺砂浆夹层铺设方法：临时支座下层混凝土浇注强度达到10MPa以上时，在上面立模加，将预先制好的硫磺砂浆浇注到木模中，因硫磺砂浆冷却时收缩很大，故浇注时略高出木模一些。表面初凝后，最好用草袋盖好保温。防止表面和内部收缩不匀产生裂纹。硫磺砂浆凝固后，再浇注上层混凝土。 （2）临时支墩

当T构墩顶比较狭小或梁体与桥台有较大角度时，无法采用以上临时支座时，可采用临时支墩的结构形式（如图12所示），采用方形或长方形钢筋混凝土立柱，一端支撑在桥墩基础承台上（承台内应布置钢筋，并进行检算，防止受力出现开裂），另一端伸入到箱梁的两侧腹板内。

临时支墩混凝土立柱尺寸大小与布设位置、混凝土强度等级有关，按最不利荷载条件下经验算确定。当临时支墩混凝土立柱尺寸过大，无法进行布置，或经验算不能满足受要求时，可考虑采用钢管混凝土并加布预应力筋的方法来满足支承梁体及平衡力矩的要求。 5.2.5盆式橡胶支座的安装

安装支座时，要按设计要求进行。首先要精确找平垫石顶面，准确定出下支座地脚螺栓的位置，并检查其孔径大小与深度，若用环氧树脂砂浆把地脚螺栓锚固。环氧树脂砂浆重量配合比为：环氧树脂（6101）∶二丁脂∶乙二胺∶砂子＝100∶17∶8∶250。

由受起重设备的限制，可采用解体安装的方式，先吊装下座板，上紧地脚螺栓后再吊装上座板与梁体联结，支座上下应对准设计位置，并注意以下几点： （1）安装前相对各滑移面用丙酮或无水酒精清洁，支座其他部件也应擦洗净； （2）支座除标高符合设计要求外，保证平面的两个方向水平，支座的四角高差不得大于1mm。

（3）支座上下各件纵向必须对中，但纵向支座上下各件必须预留偏移量。应根据安装时的气温与合拢段施工时气温间的差值，计算由此产生的连续梁伸缩量和支座位移值，确定与0#段底部永久支座安装时的预留偏移量。

（4）安装纵向活动支座时，上下导向挡块必须保持平行，交角不得大于5′。

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（5）支座中心线与主梁中心线应平行；安装地脚螺栓时，螺杆外露螺母顶面的高度不得大于螺母的厚度。

（6）考虑支座压缩，在安装时抬高10mm，以便体系转换后保证成桥的梁顶面标高。

5.3 0#、1# 段施工

连续梁采用挂篮悬灌注法施工，是从0#段起步的，而0#段设计长度不能同时安装两只挂篮，必须将2个1#段施工后，才能满足两只挂篮的安装需要。

能否两段合一施工要根据具体条件而定。如设计上0#段纵向没有预应力束张拉锚固，又有一次搭设支架立模的条件，那么合而二为一施工方案是可行的。 5.3.1支架方案的选定

墩顶现浇段一般采用托架或支架方案，施工前可进行比较选用。 （1）托架方案

桥墩较高情况下，可采用万能杆件或型钢在墩身预埋的大型牛腿等预埋件，组成扇形支撑如图13。此方案临时用料较少，但变形值较大。

图13 托架支撑示意图

（2）支架方案

支架落地支撑在刚性承台上，若承台襟边尺寸较大，具备支撑条件，可采用支架方案（见图14）。施工支架时，可采用壁厚0.8cm直径42.5cm钢管作为主撑柱，钢管底面支撑在承台上，并与承台预埋钢筋焊接以提高支架承载力及稳定性。在钢管上铺设型钢作为横梁，然后铺设纵梁。底模架在上部形成的施工平台上，

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