?2，?3?????170MPa，合格
t?1,?4
t?T1,?T4
3.4.筒体和封头中的切向剪应力计算与校核
因A?Rm，带来的加强作用，查JB/T4731-2005表7-2得K3=0.88，K4=0.401，其最大剪应力
2位于靠近鞍座边角处
t??K3F0.88?607.94?103??34.86MPa Rm?e1705?9因圆筒 [?]=0.8 ???= 0.8?170=136 MPa
故有 ? < [?] = 136 MPa ， 故切向剪应力校核合格 3.5.封头中附加拉伸应力
F'607.94?103 ?h Rm?e1.705?0.009由内压力引起的拉伸应力 （K=1.0） ?h 3.6.筒体的周向应力计算与校核 圆筒的有效宽度b2?335mm ，当容器焊在支座上时，取k?0.1，查JB/4731-2005表7-3可得K5?0.76,K6?0.0132。 RK5F0.1?0.76?607940????15.325MPa ?eb20.335?0.009(1).鞍座在横截面最低点处周向应力 ?5??(2).鞍座角边处的周向应力 因为L11080??6.5?8,则 Ra1705?6?? 12K6FRmF60794012?0.013?607940?1.705??????203.17MPa224?eb2L?e4?0.009?0.33511.08?0.009(3).应力校核 11 ?t5?15.325?????170 MPa ??203.17?1.25???t6?1.25?170?212.5 MPa ， 3.7.鞍座应力计算与校核 1.腹板水平应力及强度校核： 由??120可得K9=0.204，水平分力FS?K9F?0.204?607.94kN?124kN 计算高度H11s?min(3Rm,H)?min(3?1705,250)?250mm，鞍座腹板厚度bo?12mm 鞍座有效断面平均应力： ?s9?FH?124000?41.33MPa sb00.25?0.0122. 鞍座有效断面应力校核 [?]s—鞍座材料Q235-B的许用应力[?]s=235MPa ??41.33?293[?]s?156.67MPa,合格。 3.腹板与筋板组合截面应力计算及校核 圆筒中心线至基础表面距离：Hv?Rm?h??4?1705?250?12?1967mm 查表知：地震强度为7度（0.1g）时，水平地震影响系数??0.08 则轴向力FE??G?0.08?1215.87kN?84984.56N 筋板面积：A1?b2?3?335?10?3350mm2 腹板面积： A2?(l1?20)?2?(2480?20)?12?29520mm2x?l1/2?10?15?l3??3?2480/2?10?15?10?390?815mmz??2?820mm 1?x3/2?815?10/z2?z1?l3?820?390?1210mm则：Asa?6A1?A2?6?3350?29520?49620mm2 12 形心：yc?'yc?6A1(b2??2)/26?3350?(335?12)/2??70.218mmAsa49620b2??2335?12?yc??70.218?103.219mm22b2?33?2(l1?20)322Iy?2[3??A1(z1?z2)]?1212335?103?2[3??3350?(8202?12102)]?(2480?20)3?2.92?1010mm3123?3b2(l1?20)?23'Iz?6[?A1yc]??A2yc121210?3353(2480?20)?122?6[?3350?815?103.219]??29520?70.218?1.88?109mm31212腹板与筋板组合截面断面系数： ?max?b1?10?380/2?10?180mm,2lZmax?1?10?2480/2?10?1230mm2Iy2..92?1010Zry???2.374?107mm3 Zmax1230Zrz?Iz?max1.88?109??10.4?106mm2180Zr?min(Zrz,Zry)?10.4?106mm2取鞍座底板与基础间（水泥）静摩擦系数 f?0.4 因为?1?f,故FE ?sa?1.2[?]s?1.2?235?282MPa,合格4.地震引起的地脚螺栓应力 鞍座上地脚螺栓n=2,筒体轴线两侧螺栓间距l2?2100mm 13 每个地脚螺栓的横截面积：A?bt?4D2?14?3.14?242?489.6mm2倾覆力矩：M0-0EV=FEHV=86984.56?1.967=171098.63N?mM0-0地脚螺栓应力：?EV171098.63bt?nlA??6?70.46MPabt2?2.48?489.6?10地脚螺栓选GB/T700规定的Q235，[?]t?147MPa ?bt?1.25[?]t?183.75MPa,合格地脚螺栓切应力：FEbt?n'A?86984.56?44.42MPabt4?0.0004896bt?0.8[?]t?117.6MPa,合格 14 ?? 第四章 开孔补强设计 根据GB150中8.3，当设计压力小于或等于2.5MPa时，在壳体上开孔，两相邻开孔中心的间距大于两孔直径之和的两倍，且接管公称外径不大于89mm时，接管厚度满足要求，不另行补强，故该储罐中只有DN=500mm的 人孔需要补强。 4.1 补强设计方法判别 按HG/T 21518-2005,选用回转盖带颈对焊法兰人孔。 开孔直径d?di?2C2?500?2?2?504mm d?Di2?34002?1700mm 故可以采用等面积法进行开孔补强计算。 接管材料选用10号钢，其许用应力???t?108MPa 根据GB150-1998中式8-1，A=d??2??et(1?fr) 其中：壳体开孔处的计算厚度??8.7mm 接管的有效厚度?et??nt?C1?C2?12?1?11mm 强度削弱系数f?[?]tn[?]r?108r170?0.635 所以开孔所需补强面积为A=d??2??et(1?fr)?504?10+2?9?10?0.365?5085.7mm2 4.2 有效补强范围 4.2.1有效宽度B的确定 按GB150中式8-7，得： B1?2d?2?504?1008mm B2?d?2?n?2?nt?504?2?10?2?12?548mm B?max(B1,B2)?1008mm 4.2.2有效高度的确定 (1）外侧有效高度h1的确定 根据GB150中式8-8，得： h1'?d?nt?504?12?77.8mm 15 百度搜索“77cn”或“免费范文网”即可找到本站免费阅读全部范文。收藏本站方便下次阅读，免费范文网，提供经典小说综合文库液化石油气储罐设计说明书 -(3)在线全文阅读。
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