矿物加工专业毕业翻译翻译(3)

在混合床的平衡数据实在（1986）Moritomi et al.的论文图6中得到的，同时在模型被提出论文中的的图像5的预测中也有涉及。平衡关系是在当时的具有决定性的密度等于悬浮液的密度的模型中提出的， ρs=1212kg/m3。

即是说：ρs=1212=1380Φ1+2450Φ2+1000（1-Φ1-Φ2） （14） 重新整理图形5中的曲线

即为：Φ2=0.146-0.262Φ1 （15）

图形5 比较新模型和流化床转化的文献中的数据。 （Moritomi et al., 1986).

综上所述，这个模型预测了将发生倒置的悬浮液密度。在系统中，混合床的组成依赖与各个物料的比例，同时相当于通过方程（15）的给出了关联。在图形5中给出的混合床的数据的线性关系是合理一致的。这错误的大小相当于大量使用Moritomi et al. (1986).的复杂模型。事实上，简单的预测混合床中存在一系列平衡的体积分数是一个合理的结果。

11

使用经过策划的单一组分的悬浮液的密度出现倒置情况的表面流化速度是值得考虑的。这样的数据记录在图形6中与Moritomi et al. (1982).的论文中的图形7很相似。这样的数据在这里从方程（11）和方程（12）中得到，并且校正表面流速。因此指数ni而不是ni-1被用在方程（11）和方程（12）中。同样，密度标准曾经被方程（11）和方程（12）解释。在低的表观速度Moritomi et al. (1982, 1986)曾在单一的玻璃球组分的上边的组分中观到察过。模型预测的第一个混床情况发生在当单一组分玻璃球的体积分数为0.146时。在这一步中玻璃球的密度必须为1212kg/m3.如图6，当煤的密度为1175kg/m3是，表面的速度为7.6mm/s。在这种情况下煤可以进入玻璃区，但是生产的浓度非常小。（考虑到在玻璃球上滑动速率为8.9mm/s，表面的速度则为8.9*（1-0.146）=7.6mm/s）。这个速度明显高于Moritomi et al. (1982, 1986)获得的最低流速5mm/s，因为这个模型预测的浓度0.146太低了而预测的滑动速度太高。当然，前面所提，这部分差异可能是由于实验是在一个有限的物料粒度范围内进行的。

Moritomi et al. (1982),在研究中一个混床包含100g的玻璃球和50g的煤炭。他们在1986年利用修正的比率Φ2/Φ1，将是1.12。所以用方程（15），这个新模型预测充分Φ1=0.105和Φ2=0.118混合床，这个总容率为0.223。这个模型也预测了一个滑动速度8.9mm/s，和表面速率为8.9*（1-0.223）=6.9mm/s。根据图形6，单一煤组分的密度为1180kg/m3，单一玻璃组分的密度为1235kg/m3.据推测，粒子界面附近的煤和玻璃逐渐形成混合界面密度为1212kg/m3.这样的情况将透过玻璃带扩散开来。

12

所以，这个模型预测的表面倒置速度为6.9mm/s，这低于Moritomi et al. (1982).的论文中实验标准在图形3中的8.4mm/s。

这很明显，尽管这个模型很简单，但它提出了一个合理的描述颗粒滑动速度的建议。但是，这个模型完全是经验形成的，因而它的适用范围受到了限制。比如，在完全混床中，模型预测的速度U=6.9mm/s。然而，在达到这一状态的过程中，必须要经历一个较高的玻璃的浓度（Φ2=0.146）和一个较低的煤的浓度（Φ1~0）。在这一点上，表面速度为7.6mm/s，这个值略高于混合充分的混床。所以，这是个可论证的模型预测到达到全混床状态实现充分混合，开始提升流化速度价值比运行煤进入玻璃相的6.9mm/s要高。一旦一些煤进入玻璃相，充分混合的混合床将可以产生一个表面速度是速度降低到U=6.9mm/s，以达到混合颗粒交换阶段。我们目前还没有看到任何证据证明这一点的详细预测，所以，我们在提出一些建议运用到这个模型时必须谨慎。相同的实验，设计我们用到相同的给定物料，因此我们在研究这个问题时，必须更加的注意到细节。

最后，指出一个广泛的情况，包括颗粒的粒度和密度的不同将产生新的理论。然而，在实际的工程中可遇到的变化范围内的问题，可论证的要窄的多。比如，在一定量的两种物料的系统中，可以变化的条件范围内，产生一个平衡的混床条件是相对狭小的。Moritomi et al. (1986)提供了一个调节的方式，展示了一种方法，大颗粒低密度物料与小颗粒大密度物料相混合。当颗粒的配合比例恰当时可以调节至恰当的密度。当然在干扰分选床（TBS）中，将会产生一个更大范围的波动，因为这个系统是随着物料的运动实现分选的。然而，即使在一个连续分选的操作中，条件是不

13

断变化的，这就远远超过了Moritomi et al. (1986).提供展示的。它出现在该研究结果中表明，先对较小颗粒的高密度磁铁矿通过沉降穿过相对粒度较大但密度较小的PVC颗粒。

在这样的情况下，考虑到高密度的颗粒几乎全部在中间，而漂浮的颗粒中包含着一定量的高密度颗粒。该模型在这项研究中提出，预测到高密度的颗粒将稳定在速度接近于预先稀释终值。如果这些高密度的颗粒的粒度，远远小于低密度的颗粒，那么这样的结果就是合理的了。平均而言，高密度小颗粒会有许多的粒度从粒度的低密度颗粒中来，并且不会受到显著的影响。这种情况在这项类似的研究中出现，并且也发生在混床中。然而，如果高密度颗粒比低密度颗粒大，那么他们会经历一个减速的过程。这样的结果在模型中并没有被预测到。这个低密度颗粒的悬浮液将有效的产生一个较粘稠的液体。如果这两个物料群的颗粒大小相似，一个类似的阻力也会出现。然而，争论的是，这样的情况多出现在设想以外中。在连续分选器中，低密度的颗粒只会向上的通过容器也液体，因此与稠密的颗粒不共存。然而，如果，系统是通过液体与低密度颗粒呈现为流化态的，这些情况出现的将多起来。当然，更明智的方法是简单的了忽略低密度的颗粒的存在，探讨使更多的粘性液体的流化。高浓度的颗粒的最终速度将会被相应的修改。用这种方法，该模型就可以轻易的延伸覆盖到那些不同寻常的情况了。 4 结论

在此基础上，一个多物料不同密度和粒度的悬浮液中，每一种物料的滑动速度可以在查理森德-扎基公式的基础上，通过一下公式预测到

14

dP/dHni?1Vi?Uti（1?)（?i??)g

唯一需要的数据是每一种单一物料的流化数据。术语中的压力梯度对于每一种物料都是一致的，是一种耗散过程的结果，也就是液体浮力支撑起颗粒物料的重量。该模型隐含这样一个观点，压力梯度的产生并不重要。；一个压力梯度简单的存在，每种物料几乎以相同的方式，轮流的支配多物料的情况。

附录A 计算运行L3的滑动速度

为了计算在运行L3中的滑动速度，涉及到的稳态数据见表2.在给料数据和溢出率中注意质量平衡的任何错误。流动水的损耗，必须考虑的精确。

总的底流水流量是0.73*(1-0.1254)=0.64mm/s,因此在最大程度的穿过PVC阶段的速度是1.28-0.64=0.64mm/s。在高610mm处的总体积分数含固体0.1295，如图形2所示，因此这里水流相对于容器上升的速度为0.64/（1-0.1295）=0.74mm/s。考虑到PVC相对于容器的速度为0，PVC的滑动速度为0.74mm/s。底流玻璃球的流量为0.0473*0.73=0.0345mm/s。玻璃的体积分数在图形2中，在610mm高处是0.013，所以玻璃相对于容器的速度为0.0345/0.013=2.66mm/s。所以，玻璃球的滑动速度是2.66+0.74=3.4mm/s。同样，磁铁矿的体积分数为0.0104，滑动速度为0.0781*0.73/0.0104=6.2mm/s。 鸣谢

作者感谢里约热内卢研究技术中心，澳大利亚和诺维泰克煤炭研究设

15

百度搜索“77cn”或“免费范文网”即可找到本站免费阅读全部范文。收藏本站方便下次阅读，免费范文网，提供经典小说综合文库矿物加工专业毕业翻译翻译(3)在线全文阅读。