DIY 2A3和300B单端甲类胆机(修改调试篇)(3)

2、负载能力：从下图的负载线求出，最大不失真输出电压36.7V，没有达到45V，和5842一样，单级放大还不足以驱动2A3，需后面跟一级驱动级。

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第一级用6C16、5842时外观（用自制的大八脚→小九脚转换插座）

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六、第二次修改：第一级用6J5GT时不稳压。

既然稳压与不稳压时本底噪声几乎听不出差别，自然会想到采用6J5WGT做第一级放大时也取消稳压，增加阳极电压的同时增大6J5WGT的阳极负载电阻，这将会增大第一级的增益，即使达不到6C16/5842的动态效果，也会比较接近。以下6J5的栅屏特性曲线作图表明：直接拔掉稳压管，原来的电阻都不变，就可以将阳极负载电阻增大至10K+7.8K=17.8K， 此时负载/内阻比率是：RL/ra=17.8K/7.7K=2.3， 工作点Q1参数是： Vg=-4.8V， Ia=7.4mA，

Vrl= RL×Ia=132V，

则Va=Vht-Vrl+Vg=313-132-5=176V

一般阳极负载电阻取电子管内阻的3～5倍。

如要使RL/ra=RL/7.7=3，则需要RL=23.1K，23.1K-17.8K=5.3K，需增加5.3K的电阻。此时工作点Q2的参数是： Vg=-4.2V， Ia=6.8mA，

Vrl= RL×Ia=23K×6.8 mA =156V， 则Va=Vht-Vrl+Vg=313-156-4=153V

阴极偏置电阻保持原来的Rk=620欧姆不变。 在6J5GT特性曲线图上作图：

在Ia=7.4mA下，求出：ra=8k，u=20, 则rk=（17.8+8）/（20+1）=1.23K

阴极总电阻：rk′=rk‖Rk=（1230×620）/（1230+620）=412欧姆 f-3db选取为1HZ,于是，与RK并联的交流旁路电容的容量为： Ck=1/2∏f-3db rk′

=1/2×3.14×1×412=386.5uf，原来的470 uf仍可用。

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以上2个工作点都在6J5的输入特性曲线直线段的中点，线性区域的范围比稳压时的Vg=-4.0V，Ia=6.0mA大。下面考核最大不失真输出电压，先做17.8K和23K负载线：

由图可见，工作点Q1负载线虽然较陡，但由于阳极电压较高，最大不失真输出电压有效值是：39V；工作点Q2负载线虽然较平些，但由于阳极电压较低，最大不失真输出电压有效值是：33V； 两个工作点的增益如何？ 工作点Q1：A1=u×RL/（RL+ra）=20×17.8/（17.8+7.7）=13.96 工作点Q2：A2=u×RL/（RL+ra）=20×23/（23+7.7）=14.98 不稳压时两个工作点增益只差1.02，最大不失真输出电压还是工作点Q1高些，而且工作点Q1只需拔去一只稳压管就能立即实现，其余元件和接线均不要改变，所以决定采用工作点Q1。 接着开始试机。将音量电位器旋到用6C16/5842时的9：00的位置，开关扳到6J5一侧（原来的稳压侧），拔去稳压管，结果使我大跌眼镜：期待中的音量、动态增大的情况并没有出现，音量和动态几乎没有变化，还是那么小声和软弱；音量电位器旋到10：30，音量才达到用6C16/5842时的水平，此时音场动态、低频弹性、高频线条都才不相仲伯，只是速度感似乎略差些，也许是心理作用。这时插上稳压管，可以感到音场动态和宽度、低频量感和弹性被压缩了一些，但音量无明显变化。

为什么增益没有明显变化？仔细分析稳压电路才恍然大悟：因为原来稳压电路输出端没有去耦电容，所以稳压限流电阻7.8K原来就是作为阳极负载电阻的一部分在起作用，也就是说稳不稳压第一级电子管阳极负载电阻原来就是17.8K，只是不稳压时，阳极电压升高，改变了工作点，使得音场动态和宽度、低频量感和弹性都有些改善。

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七、第三次修改：驱动级的SRPP电路改为β跟随器。

Morgan Jones在《电子管放大器》中对SRPP电路和u跟随器对比分析时认为“SRPP电路中上臂管子的阴极电阻Rk是下臂管子的负载电阻RL，由于其阻值相当低，这意味着必定有Av＜u，也意味着与u式跟随器相比，SRPP电路失真将明显增多。” 但是Morgan Jones认为u跟随器也有缺点：需要较高的阳极电压，驱动低阻抗负载时失真也会增大至0.85%，因此他推荐采用β跟随器，认为：β跟随器结合了u跟随器和SRPP电路两者的长处，下臂管子阳极负载电阻RL很高，失真最小，

看了Morgan Jones上述论点，联想到第一级改用5842/6C16后正弦波和三角波响应虽有很大改善，但仔细对比上下波形还是存在少许失真（不太对称）。这失真是否是驱动级的SRPP电路造成的？于是把驱动级改成β跟随器，晶体管的hfe约300左右。此时晶体管的交流阻抗可以达到1/hoe=33K，据此计算出：

恒流源的交流阻抗：r=Re×(2×hfe)+1/ hoe

=100×(2×300)+33000=93K, 再乘上臂管子的u值（u=20），

则下臂管子阳极负载电阻：RL=93K ×20=1.86M。

实测电路数据与Morgan Jones在图中标注的基本一致：

SRPP改为β跟随器后RL=1.86M，Ia=6.8～7mA，在6SN7GT特性图上作图得： ra=8.5K， u=20，

rk=（RL+ra）/（u+1）

=（1860+8.5）/（20+1） =88.98K，

rk′=rk‖Rk=（88.98×0.63）/（88.98+0.63）

=625.5Ω。 f-3db选取为1HZ,

于是，Ck=1/（2∏f-3db rk′）

=1/（2×3.14×1×625） =254.7uf。

取220uf。驱动级6SN7GT阴极旁路电容的容量比原来的470uf减少接近一半，这对改

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