高大模板施工方案(专家论证)(7)

XXXXX工程 高大模板支撑安全专项方案

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.661×1+0.617×0.63×1＝0.785kN V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.065×1+0.675×3.15＝2.165kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.291×0.25，0.065×0.25+3.15]＝3.166kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.785，2.165，3.166]＝3.166kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.166×1000/(2×40×90)＝1.319N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.11))×0.2＝0.612kN/m 挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.612×10004/(100×9350×243×104)＝0.182mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm;

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.612×2504/(8×9350×243×104)＝0.013mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm 满足要求！ 六、主梁验算

主梁类型 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432钢管 205 4.49 10.78 2 主梁材料规格(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁验算方式 22Ф48×3 125 206000 三等跨连续梁 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 q1

＝

0.9×max[1.2(G1k

+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k

，

1.35(G1k

，

+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×1.51.35×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.082kN/m q1

静

＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)×0.2＝

0.704kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.11))×0.2＝0.652kN/m

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承载能力极限状态

按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×0.704×1+1.2×0.378×1＝1.228kN

按悬臂梁，R1＝1.082×0.25＝0.271kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.614kN; 正常使用极限状态

按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×0.652×1＝0.717kN 按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.652×0.25＝0.163kN R＝max[R'max，R'1]/2＝0.359kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.296×106/4490=65.981N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

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主梁剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×1.77×1000/424＝8.348N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

主梁变形图(mm)

跨中νmax=0.423mm≤[ν]=1000/250=4mm 悬挑段νmax＝0.284mm≤[ν]=2×250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态

支座反力依次为R1=2.528kN，R2=3.121kN，R3=3.305kN，R4=2.098kN 七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝2×3.305=6.61kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 八、立柱验算

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剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 1100 1.386 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 21.755 Q235 15.9 205 钢管类型 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32Ф48×3 424 4.49 0.15 1、长细比验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1100+2×200)=2079mm 非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm λ=max[l01,l0]/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算

q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.9×1]×0.2 = 1.035kN/m 同上四～六步计算过程，可得：

R1＝2.396kN，R2＝2.958kN，R3＝3.133kN，R4＝1.989kN 顶部立杆段：

l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1100+2×200)=2530.143mm λ1=l01/i=2530.143/15.9=159.128 查表得，υ＝0.277

Mw＝1×γQυcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.097×1×1.52/10＝0.027kN·m N1w

=2×Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=2×Max[2.396,2.958,3.133,1.989]+0.027/1=6.292kN f＝ N1w/(υA)+ Mw/W＝6292/(0.277×424)+0.027×106/4490＝59.586N/mm2≤[f]＝205N/mm2

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满足要求！ 非顶部立杆段：

l0=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.753mm λ=l0/i=3203.753/15.9=201.494 查表得，υ1=0.179

Mw＝1×γQυcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.097×1×1.52/10＝0.027kN·m Nw

=2×Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=2×Max[2.396,2.958,3.133,1.989]+1×1.2×0.15×10.71+0.027/1=8.22kN f=Nw/(υ1A)+Mw/W

8.22×103/(0.179×424)+0.027×106/4490=114.319N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！

九、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm) 立杆底座长a(mm) 180 100 混凝土强度等级 立杆底座宽b(mm) C30 100 ＝

F1=N=8.22kN 1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mmβh 时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均σpc,m 值，其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处um 板垂直截面的最不利周长。 2混凝土轴心抗拉强度设计值 35 / 60 中国建筑一局（集团）有限公司

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