公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算(2)

q33=0.0384KN/m×8×（0.6+0.6）=0.369 KN/根 d、扣件自重

直角扣件: q34=0.0132KN/m×（8×2+3）个=0.251 KN/根 对接扣件: q35=0.0184KN/m×1 个=0.0184KN/根 所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35

=0.313+0.045+0.369+0.251+0.184 =1.162 KN/根

4、施工活荷载(参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ ㎡ 计，基于安全考虑，取5KN/ ㎡) q4=5KN/ ㎡ 5、荷载组合

施工恒载：NGK=(q1+ q2)×0.6×0.6+ q3

=( 17.832+5)×0.6×0.6+1.162 =9.382KN/根

活荷载：NQK= q4×0.6×0.6=5×0.6×0.6=1.8 KN/根 荷载组合： N=1.2 NGK+1.4NQK

=1.2×9.382+1.4×1.8 =13.778 KN/根

6、钢管支架的稳定性检算

单根钢管截面面积（按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）： A=423.9×0.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm 由于λ=l0/i=(h+2a)/i=(120+2×40)/1.58=127 查得φ=0.412

N/(φ×A)= 13778 /(0.412×318)

=105.2 MPa≤164Mpa(Q235 钢管容许应力205Mpa×80％，80%

为旧管疲劳折减系数)

根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/105.2=1.5，其中未计算剪刀撑重量、风力和混凝土倾倒冲击力的影响。

7、扣件受力分析

对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：

从整体验算结果可知：

单根钢管承载力为：13.778 KN/根 单个扣件受力为：13.778/3=4.6 KN/个

根据<<扣件式规范〉〉表5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/4.6=1.7 。

四、纵横木楞力学验算

纵横向木楞采用10×10cm方木，材质为松木，按较低强度等级TC13取职，抗弯允许应力fm=13(N/m㎡), 顺纹抗剪fv=1.4(N/m㎡)，横纹局部承压fc90=2.9（N/m㎡），弹性模量E=10000（N/m㎡），露天折减系数为0.9，在生产性高温影响下，木材表面温度达40~50℃折减系数为0.8。A=100cm,I=833cm,Wa =167cm 。

（一）最不利荷载位置计算 1、箱梁混凝土荷载：

支架布置以50×30cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/m3 计 每延米重量为：24×1×26=624 （KN） 则单位面积承重为：q1= 624KN/（12×1）=52 （KN/㎡） 2、施工荷载

a、底模及内模构造荷载 取 q2=5KN/ m2

b、其他活荷载 取 q4=5KN/ ㎡

3、荷载组合，由于钢管布置为50cm×30cm，则

q=q1+q2+q4=(52+5+5)×0.3=18.6 (KN/m) 即 q=18.6×1000 =1.86×10 (N/m) 4、木楞跨中弯矩

Mmax=ql2/8=1.86×10×0.52/8=581.3 (N·m)

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2

4

3

5、弯应力

σm=M/Wa=581.3/(167/1000000)=3.48×10 (N/㎡) 即 σm =3.48×10/1000000

=3.48（N/m㎡）﹤fm=9.36（N/m㎡） 其中： fm=13×0.9×0.8=9.36 安全系数为：9.36/3.48=2.68 6、局部承压力

荷载： q×0.5/2=1.86×10×0.5/2=4650 （N）

成压应力：4650/（100×100）=0.465（N/mm2）﹤ fc90=2.088（N/mm2） 其中：fc90=2.9×0.8×0.9=2.088（N/mm2） 安全系数：2.088/0.465=4.4 7、剪应力验算 荷载：4650 （N）

剪应力：4650/（100×100）=0.465 （N/ mm）﹤ fv=1.008 (N/m㎡)

其中：fv=1.4×0.8×0.9=1.008 (N/m㎡) 安全系数：1.008/0.465=2.1 (二）次不利荷载位置计算

1、支架布置以60×30cm 布置考虑，钢筋砼重量以26KN/ m3 计

每延米重量为：16.95×26×1=440.7 KN

则单位面积承重为：q1=440.7 (KN /m)/12m=36.725 KN/㎡

2、施工荷载

a、底模及内模构造荷载 取 q2=5KN/ m2

b、其他活荷载 取 q4=5KN/ ㎡

3、荷载组合，由于钢管布置为60cm×30cm，则

q=q1+q2+q4=（36.725+5+5）×0.3=14.02 (KN/m)

2

6

6

4

即 q=14.02×1000 =1.402×10 (N/m) 4、木楞跨中弯矩

Mmax=ql2/8=1.402×10×0.62/8=630.9 (N·m) 5、弯应力

σm=M/Wa=630.9/(167/1000000)=3.778×10 (N/㎡) 即 σm =3.778×10/1000000

=3.778（N/m㎡）﹤fm=9.36（N/m㎡） 其中： fm=13×0.9×0.8=9.36 安全系数为：9.36/3.778=2.4 6、局部承压力

荷载： q×0.6/2=1.402×10×0.6/2=4206 （N）

成压应力：4206/（100×100）=0.421（N/mm2）﹤ fc90=2.088（N/mm2） 其中：fc90=2.9×0.8×0.9=2.088（N/mm2） 安全系数：2.088/0.421=4.9 7、剪应力验算 荷载：4206 （N）

剪应力：4206/（100×100）=0.421 （N/ mm2）﹤ fv=1.008 (N/m㎡)

其中：fv=1.4×0.8×0.9=1.008 (N/m㎡) 安全系数：1.008/0.421=2.3 (三）一般不利荷载位置计算

1、支架布置以50×60cm 布置考虑，钢筋砼重量以26KN/ m3 计

每延米重量为：8.23×26×1=215.8 KN

则单位面积承重为：q1=215.8 (KN /m)/12m=17.98 KN/㎡

2、施工荷载

a、底模及内模构造荷载

4

6

6

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取 q2=5KN/ m2

b、其他活荷载 取 q4=5KN/ ㎡

3、荷载组合，由于钢管布置为60cm×60cm，则

q=q1+q2+q4=（17.98+5+5）×0.6=16.788 (KN/m) 即 q=16.788×1000 =1.788×10 (N/m) 4、木楞跨中弯矩

Mmax=ql2/8=1.788×10×0.62/8=804.6 (N·m) 5、弯应力

σm=M/Wa=804.6/(167/1000000)=4.818×10 (N/㎡) 即 σm =4.818×10/1000000

=4.818（N/m㎡）﹤fm=9.36（N/m㎡） 其中： fm=13×0.9×0.8=9.36 安全系数为：9.36/4.818=1.9 6、局部承压力

荷载： q×0.6/2=1.788×10×0.6/2=5364 （N）

成压应力：5364/（100×100）=0.536（N/mm2）﹤ fc90=2.088（N/mm2） 其中：fc90=2.9×0.8×0.9=2.088（N/mm2） 安全系数：2.088/0.536=3.8 7、剪应力验算 荷载：5364 （N）

剪应力：5364/（100×100）=0.5364 （N/ mm2）﹤ fv=1.008 (N/m㎡)

其中：fv=1.4×0.8×0.9=1.008 (N/m㎡) 安全系数：1.008/0.4740=2.0

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