卫生填埋场设计说明书(8)

分区坝顶部高程为+2.00，底部高程为-0.5m，高度为2.5m，顶部宽度3m，两侧坡度1:2

6.6监测井

生活垃圾卫生填埋的根本目的是实现生活垃圾的无害化，因此，填埋场对周围环境不应产生二次污染或对周围环境污染严格做到不超过国家有关法律法令和现行标准允许的范围，并且应与当地的空气防护、水资源保护、环境生态保护及生态平衡要求相一致，不引起空气、水和噪声的污染，不危害公共卫生。填埋场地在填埋前应进行水、空气、噪声、蝇类滋生等的本底测定，填埋后应进行相应的定期污染监测。在污水调节池下游约30m、50m处设污染监测井、在填埋场两侧设污染扩散井，同时在填埋场上游设本底井。

6.7填埋工艺

垃圾处理总体要求是减量化、资源化、无害化。全省各地区

垃圾场均为山谷型，处理工艺为厌氧性卫生填埋。垃圾处理作业程序是计量—倾倒—摊铺--压实—消杀—履土—封场—绿化。具体来说是垃圾进入填埋场，首先经地衡称重计量，再按规定的速度、线路运至填埋作业单元，在管理人员指挥下，进行卸料、摊铺、压实并覆盖，最终完成填埋作业。其中摊铺由推土机操作，压实由垃圾专用压实机完成。每天垃圾作业完成后，应及时进行覆盖操作，填埋场单元操作结束后，及时进行终场覆盖，以利于填埋场地的生态恢复和终场利用。生活垃圾卫生填埋典型工艺流程如图1所示。

生活垃圾卫生填埋典型工艺流程

7 渗滤液处理工艺

7.1 渗滤液处理方案

1．设计水量

本处理设施的设计处理能力为每天100吨渗滤液，本项目设计回收率为78％，即产净水78吨净水。

2．设计水质 设计进水水质 项目 进水 CODcr (mg/L) ≤20000 BOD5 (mg/L) ≤12000 NH3-N (mg/L) ≤1500 TN (mg/L) ≤2000 SS (mg/L) ≤500 电导率 (μS/cm) ≤20000 pH值 6-9 设计出水水质 根据设计文件要求，出水水质要求达到《生活垃圾填埋场污染控制标准》（GB16889-2008）中规定的排放标准。

设计出水水质

项目 出水

注：《生活垃圾填埋场污染控制标准》（GB16889-2008）中规定的其它排放指标也能达到要求。

3．填埋场渗滤液的水质特点

垃圾渗滤液的水质受垃圾成分、处理规模、降水量、气候、填埋工艺及填埋场使用年限等因素的影响，通常而言，具有如下特点： （1）渗滤液前、后期水质变化大。渗滤液的水质变化幅度很大，它不仅体现在同一年内各个季节水质差别很大，浓度变幅可高达几倍，并且随着填埋年限的增加，水质特征也在不断发生变化，如渗滤液的碳氮比、可生化性随着填埋年限的增加而降低。通常在填埋初期，氨氮浓度较低，用生物脱氮就可去除渗滤液中的氨氮，但随着填埋年限的增加，氨氮浓度不断增加，COD不断下降，最好采用物化法处理。

SS (mg/L) ≤30 CODcr (mg/L) ≤100 BOD5 (mg/L) ≤30 NH3-N (mg/L) ≤25 TN (mg/L) ≤40 pH值 6.0-9.0 （2）有机物浓度高。垃圾渗滤液中的CODcr和BOD5浓度最高可达几万毫克/升，与城市污水相比，浓度非常高。高浓度的垃圾渗滤液主要是在酸性发酵阶段产生，pH值略低于7，低分子脂肪酸的COD占总量的80%以上，BOD5与COD比值为0.5～0.6，随着填埋场填埋年限的增加，BOD5与COD比值将逐渐降低。

（3）部分重金属离子含量高。垃圾渗滤液是含有十多种重金属离子，其中铁和锌在酸性发酵阶段浓度较高，据报道，有的填埋场铁的浓度可高达2000mg/l左右，锌的浓度可达130mg/l左右，均超过一般的排放标准，需进行处理。

（4）氨氮含量高。由于大部分填埋场为厌氧填埋，堆体内的厌氧环境造成渗滤中氨氮浓度极高，并且随着填埋年限的增加而不断升高，有时可高达1000～3000mg/l。当采用生物处理系统时，需采用很长的停留时间，以避免氨氮或其氧化衍生物对微生物的毒害作用。

（5）营养元素比例失调。一般的垃圾渗滤液中BOD5/TP大都大于300，与微生物生长所需的磷元素相差较大，因此在污水处理中缺乏磷元素，需要加以补给。另一方面，老龄填埋场的渗滤液的BOD5/NH3-N却经常小于1，要使用生物法处理时，需要补充碳源。 （6）盐份含量高。填埋场渗滤液通常含有大量的盐份，总的含盐量通常高达10000mg/L以上，采用膜处理会由于渗透压过大造成产水率过低，采用生化处理会因为含盐量过高造成启动困难，运行不稳，甚至无法运行。

（7）总氮以氨氮为主。由于填埋场的厌氧环境，硝化难以进行，使得渗滤液中氮元素以氨氮为主，硝态氮极少，同时也意味着氨氮的去除的同时总氮也被去除。

4.本项目的水质特点

填埋场按照填埋气组成等参数可以大致分为五个阶段，第一阶段为好氧阶段，导气管中引出的气体主要为空气，此时产生的渗滤液COD浓度较高，氨氮浓度较低，可生化性较好；第二阶段为酸化阶段，垃圾堆体中以酸化反应为主，填埋气主要为氮气、二氧化碳、氢气，渗滤液水质与第一阶段类似；第三阶段为不稳定的产甲烷段，堆体中厌氧产甲烷菌开始逐渐成为优势菌种，甲烷气体的比重开始上升，渗滤液中的有机物开始下降，相反由厌氧分解蛋白质等含氮物质产生的铵盐开始上升，渗滤液的可生化性下降；第四阶段为稳定的产甲烷阶段，填埋气主要由二氧化碳和甲烷组成，渗滤液的可生化性已经比较差，易于生化的有机物急剧下降，；到最后一个阶段即结束阶段，垃圾中的有机物已经分解殆尽，此时的渗滤液已不具备可生化性。

新建项目，渗滤液水质将完整经历所有5个阶段，水质变化极大，要求渗滤液处理系统既可以处理前期浓度高可生化性好的渗滤液，又可以处理三五年后浓度低但可生化性差的渗滤液，保证系统出水稳定达标。

由于进入到第三阶段后，渗滤液的碳氮比也开始下降，逐渐失衡，采用生化处理脱氮将越来越困难，在新标准的要求下，总氮指标要求低于40mg/L，生化处理基本不能实现。

本项目的这个显著特点使得生化类型工艺的应用受到很大限制，为了使系统能在不同时期都稳定运行，最好采用物化工艺进行处理。

5．对工艺的基本要求

鉴于渗滤液的上述特点，在进行工艺选择时应考虑以下基本要求：

（1）应有很高的COD去除能力； （2）高负荷处理能力；

（3）能够适应不同季节渗滤液浓度的波动； （4）工艺流程简单，占地少；

（5）在满足排放标准的前提下，选择投资最省、运行费最低、效果最好的处理技术；

（6）处理过程安全、无污染；

（7）处理设施运行稳定，操作管理简便；

（8）考虑目前渗滤液现状兼顾远期水质水量变化；

（9）系统可移动性强，一个项目结束后可以移至其它项目继续使用。

7.2工艺比较

1．DTRO工艺

DT膜技术即碟管式膜技术，分为DTRO（碟管式反渗透）和DTNF（碟管式纳滤）两大类，是一种专利型膜分离设备。该技术是专门针对渗滤液处理开发的，1988年在德国政府的支持下，由ROCHEM公司研制成功，1989年应用于德国Ihlenberg填埋场，至今已运行了十八年，目前设备状况良好，日处理1500吨渗滤液。

它的膜组件构造与传统的卷式膜着截然不同，原液流道：碟管式膜组件具有专利的流道设计形式，采用开放式流道，料液通过入

口进入压力容器中，从导流盘与外壳之间的通道流到组件的另一端，在另一端法兰处，料液通过8个通道进入导流盘中，被处理的液体以最短的距离快速流经过滤膜，然后180o逆转到另一膜面，再从导流盘中心的槽口流入到下一个导流盘，从而在膜表面形成由导流盘圆周到圆中心，再到圆周，再到圆中心的双”S”形路线，浓缩液最后从进料端法兰处流出。DT组件两导流盘之间的距离为4mm，导流盘表面有一定方式排列的凸点。这种特殊的水力学设计使处理液在压力作用下流经滤膜表面遇凸点碰撞时形成湍流，增加透过速率和自清洗功能，从而有效地避免了膜堵塞和浓度极化现象，成功地延长了膜片的使用寿命；清洗时也容易将膜片上的积垢洗净，保证碟管式膜组适用于处理高浑浊度和高含砂系数的废水，适应更恶劣的进水条件。

透过液流道：过滤膜片由两张同心环状反渗透膜组成，膜中间夹着一层丝状支架（如图5），使通过膜片的净水可以快速流向出口。这三层环状材料的外环用超声波技术焊接，内环开口，为净水出口。渗透液在膜片中间沿丝状支架流到中心拉杆外围的透过液通道，导流盘上的O型密封圈防止原水进入透过液通道。透过液从膜片到中心的距离非常短，且对于组件内所的过滤膜片均相等。 DT膜柱独特的结构使其具有以下特点，这也是膜分离工艺应用于渗滤液处理所必需的特性。

最低程度的膜结垢和污染现象

如前所述，DT组件具备4mm开放式宽流道及独特的带凸点导流盘，料液在组件中形成湍流状态，最大程度上减少了膜表面结垢、污染及浓差极化现象的产生，使得DT组件即使在高压200bar的操作压力下也能体现其优越的性能。

膜使用寿命长

DT膜组件有效避免膜的结垢，膜污染减轻，使反渗透膜的寿命延长。DT的特殊结构及水力学设计使膜组易于清洗，清洗后通量恢复性非常好，从而延长了膜片寿命。实践工程表明，在渗液原液处理中，一级DT膜片寿命可长达3年，甚至更长，接在其它处理设施后（比如MBR）寿命长达5年以上，这对一般的反渗透处理系统是无法达到的。

组件易于维护

DT膜组件采用标准化设计，组件易于拆卸维护，打开DT组件可以轻松检查维护任何一片过滤膜片及其它部件，维修简单，当零部件数量不够时，组件允许少装一些膜片及导流盘而不影响DT膜组件的使用，这是其它形式膜组件所无法达到的。

过滤膜片更换费用低

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