锦屏牛谷河特大桥(48+80+48)m悬浇施工墩梁临时固结（临时支座）

锦屏牛谷河特大桥（48+80+48）m悬浇施工 墩梁临时固结（临时支座）的抗倾覆计算

1临时支座设计

锦屏牛谷河特大桥的41、42号墩处均设置有临时固结支座，由于其为完全对称结构，故仅以41号墩处挂篮悬浇施工为例进行墩梁固结的抗倾覆计算。

为确保悬浇施工过程中结构的稳定性，根据设计要求，在桥墩的顶面和0#块梁底处的永久支座两侧共设置4个2.75m(长)×0.85m(宽)的临时支座。临时支座采用C50钢筋混凝土，每个临时支座内竖向布置150根Φ32型号HRB335钢筋，形成墩梁临时固结以抵抗水平荷载及部分不平衡弯矩产生的拉力。

临时支座顶面标高保持一致，并与永久支座平齐，避免拆除临时支座时，下落冲击使梁体受震动。 2最不利工况分析

由于悬臂施工梁段左右梁块的对称位置的几何尺寸完全相同，根据图纸设计要求，梁体自重取26.5KN/m3。

施工设备中悬浇挂篮自重338KN，模板自重113KN，故施工荷载总重按P=451KN计。

根据施工阶段分析，悬浇施工过程中的最不利工况有以下三种：

第一种工况：悬臂浇筑到第8节段，单方向挂篮前移至9号节段，而另一方向挂篮尚未移位。见下图。

8#7#6#5#4#3#2#1#0#1#2#3#4#5#6#7#8#临时支座临时支座 第二种工况：悬臂浇筑到第9节段（最后节段），混凝土浇筑不平衡导致存在设计规定的最大偏差5m3混凝土。见下图。

9#8#7#6#5#4#3#2#1#0#1#2#3#4#5#6#7#8#9#临时支座临时支座

第三种工况：悬臂浇筑到第9节段（最后节段），发生挂篮连带混凝土坠落事故。见下图。

8#7#6#5#4#3#2#1#0#1#2#3#4#5#6#7#8#9#临时支座临时支座

以上三种工况下，倾覆弯矩会对临时支座产生拉应力。 3抗倾覆计算 3.1第一种工况计算

梁段号 长度 (m) 力臂长挂篮未移端 （m） 重量 （KN） 对墩中心弯矩（KN.m） 弯矩小计（KN.m） 竖向力小计（KN） 梁段号 挂篮前移端 长度 (m) 力臂长（m） 重量 5.0 2.5 3.0 6.5 3.5 9.8 3.5 13.3 4.0 17.0 4.0 21.0 4.0 25.0 4.0 29.0 4.0 33.0 225787.6 10849.5 9782.1 14277.8 18082.9 24561.3 28726.5 30819.5 35212.7 39719.8 13755.5 0 1 2 3 4 5 6 7 8 挂篮 模板 30.5 5.0 2.5 3.0 6.5 3.5 9.8 3.5 13.3 4.0 17.0 4.0 21.0 4.0 25.0 4.0 29.0 4.0 33.0 4339.8 1504.9 1464.4 1364.8 1444.8 1367.9 1232.8 1214.2 1203.6 451.0 15588.2 挂篮 模板 34.5 0 1 2 3 4 5 6 7 8 4339.8 1504.9 1464.4 1364.8 1444.8 1367.9 1232.8 1214.2 1203.6 451.0 （KN） 对墩中心弯矩（KN.m） 弯矩小计（KN.m） 竖向力小计（KN） 弯矩差（KN.m） 227591.6 10849.5 9782.1 14277.8 18082.9 24561.3 28726.5 30819.5 35212.7 39719.8 15559.5 15588.2 1804.0 31176.5 竖向力合计（KN） 计算结果见图如下：

8529085RA31176.5KN1804KN.mRB187.5187.5

根据计算图列等式如下： RA+RB=31176 1.785RB-1.785RA=1804

可解出RA=15107KN，RB=16069KN。 3.2第二种工况

梁段号 长度 9#块尚差5m3混凝土 (m) 力臂长（m） 重量 （KN） 对墩中心弯矩（KN.m） 弯矩小计（KN.m） 竖向力小计（KN） 265849.6 10850 9782 14278 18083 24561 28727 30820 35213 39720 38258 15560 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 挂篮模板 34.5 5.0 2.5 3.0 6.5 3.5 9.8 3.5 13.3 4.0 17.0 4.0 21.0 4.0 25.0 4.0 29.0 4.0 33.0 4.0 37.0 4339.8 1504.9 1464.4 1364.8 1444.8 1367.9 1232.8 1214.2 1203.6 1034.0 451.0 16622.2 梁段号 长度 (m) 9#块浇筑完成 力臂长（m） 重量 （KN） 对墩中心弯矩（KN.m） 弯矩小计（KN.m） 竖向力小计（KN） 弯矩差（KN.m） 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 挂篮模板 34.5 5.0 2.5 3.0 6.5 3.5 9.8 3.5 13.3 4.0 17.0 4.0 21.0 4.0 25.0 4.0 29.0 4.0 33.0 4.0 37.0 4339.8 1504.9 1464.4 1364.8 1444.8 1367.9 1232.8 1214.2 1203.6 1166.5 451.0 10850 9782 14278 18083 24561 28727 30820 35213 39720 43161 15560 270752.1 16754.7 4902.5 33377.0 竖向力合计（KN） 计算结果见图如下：

8529085RA33377KN4902.5KN.mRB187.5187.5

根据计算图列等式如下： RA+RB=33377

1.785RB-1.785RA=4902.5

可解出RA=15381.1KN，RB=17996KN。 3.3第三种工况

9#块及挂篮坠落 梁段号 长度 (m) 力臂长（m） 重量 （KN） 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 挂篮模板 0.0 5.0 2.5 3.0 6.5 3.5 9.8 3.5 13.3 4.0 17.0 4.0 21.0 4.0 25.0 4.0 29.0 4.0 33.0 4339.8 1504.9 1464.4 1364.8 1444.8 1367.9 1232.8 1214.2 1203.6 0.0 对墩中心弯矩（KN.m） 弯矩小计（KN.m） 竖向力小计（KN） 梁段号 长度 (m) 9#块浇筑完成 力臂长（m） 重量 （KN） 对墩中心弯矩（KN.m） 弯矩小计（KN.m） 竖向力小计（KN） 弯矩差（KN.m） 270752.1 10850 9782 14278 18083 24561 28727 30820 35213 39720 43161 15560 212032.1 10850 9782 14278 18083 24561 28727 30820 35213 39720 0 0 15137.2 挂篮模板 34.5 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 5.0 2.5 3.0 6.5 3.5 9.8 3.5 13.3 4.0 17.0 4.0 21.0 4.0 25.0 4.0 29.0 4.0 33.0 4.0 37.0 4339.8 1504.9 1464.4 1364.8 1444.8 1367.9 1232.8 1214.2 1203.6 1166.5 451.0 16754.7 58720.0 31892.0 竖向力合计（KN） 计算结果见图如下：

8529085RA31892KN58720KN.mRB187.5187.5

根据计算图列等式如下： RA+RB=31892

1.785RB-1.785RA=58720

可解出RA=287.3KN，RB=31605KN。 3.4三种工况结果分析

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