筏板基础及侧壁计算书

筏板基础及侧壁

计算书

一、基本数据：

根据 xx 省 xx 护国房地产开发有限公司护国广场岩土工程勘察报告，本工程以③层圆 砾层为持力层，地基承载力特征值为 220KPa 。基础形式为筏板基础，混凝土强度等级

HRB400 级，fy=360 N / mm；根据地质 为 C 40 , fc = 19.1N / mm2 ；受力钢筋均采用

报告，地下水位取 ? 1.700m 。

2

二、地基承载力修正及验算：

fa = fak + ηbγ (b ? 3) + ηd γ m (d ? 0.5) = 220 + 0.3 × 8 × (6 ? 3) + 1.5 × 8 × (5.65 ? 0.5) = 289.0kN / m2

上部荷载作用下地基净反力（由地下室模型竖向导荷得）

2

f = 61.6kN / m2 < f = 289.0kN / m a

地基承载力满足要求。

三、地下室侧壁配筋计算：

（1）双向板：

ly 5.175① lx = 8.400m ， ly = 5.175m ， = = 0.62

8.4 l x

E土 = rhKa = 8.0 × 5.175 × tan 2 45o = 41.4KN / m E水 = rh = 10.0 × 3.475 = 34.75KN / m

E合 = 1.27E土 + 1.27E水 = 52.6 + 44.1 = 96.7KN / m

查静力计算手册，得：

96.7 × 5.1752 = 18.6KN ·m M x max = 0.0072ql 2 = 0.0072 ×M y max = 0.0209ql = 0.0209 × 96.7 × 5.175 = 54.1KN ·m M

M = ?0.0566ql = ?0.0566 × 96.7 × 5.175 2= ?146.6KN ·m

配筋计算：

取弯矩最大处进行计算。即取 M = 146.6kN ·m 混凝土强度等级为 C 40 , fc = 19.1N / mm2 ； α 1 = 1.0 ；受力钢筋均采用

HRB400 级，f=360 N / mm2 ； ；

y

'x max

'y

2

2

= ?0.0354ql = 0.0354 × 96.7 × 5.1752 = ?91.7KN ·m

2

2

ξb = 0.523 ρmin = 0.2% ；

相对受压区高度： 2M

x = h0 (1 ? 1 ? 2 )

α1 fcbh0

2 × 146600000

= 310 × (1 ? 1 ? ) 2

1.0 ×19.1×1000 × 310

= 25.8mm < xb = ξb h0 = 0.523 × 302 = 157.9mm

则

α1 fcbx 1.0 ×19.1×1000 × 25.8 As = = 1368.8mm2 =

f y 360

2

A s = 1340mm

ly 5.175 ② lx = 7.800m ， ly = 5.175m ， = = 0.66 7.8 l x

实际配筋：内外均φ16@150

E土 = rhKa = 8.0 × 5.175 × tan 2 45o = 41.4KN / m E水 = rh = 10.0 × 3.475 = 34.75KN / m

E合 = 1.27E土 + 1.27E水 = 52.6 + 44.1 = 96.7KN / m

查静力计算手册，得：

m M x max = 0.0081ql 2 = 0.0081× 96.7 × 5.1752 = 21.0KN ·

M y max = 0 .0194 ql = 0 .01 × 96 .7 × 5 .175 = 54 .1KN ·m

2

2

M

M = ?0.0542ql = ?0.0542 × 96.7 × 5.175 2= ?140.4KN ·m

配筋计算：

取弯矩最大处进行计算。即取 M = 140.4kN ·m 混凝土强度等级为 C 40 , fc = 19.1N / mm2 ； α ；受力钢筋均采用 1 = 1.0 HRB400 级，f=360 N / mm2 ； ； y'

x max

'y

= ?0.0351ql = 0.0351× 96.7 × 5.175= ?90.9KN ·m

2

2

2

ξb = 0.523 ρmin = 0.2% ；

相对受压区高度： 2M x = h0 (1 ? 1 ? 2 )α1 fcbh0 2 × 140400000 = 310 × (1 ? 1 ? ) 21.0 ×19.1×1000 × 310 = 24.7mm < xb = ξb h0 = 0.523 × 302 = 157.9mm 则

α1 fcbx 1.0 × 19.1×1000 × 24.7 = 1310mm2 As = = f y 360 2实际配筋：内外均φ16@150 A = 1340mm

s

（2）E~F 轴间板： lx 4.000

= 0.77 ① lx = 4.000m ， ly = 5.175m ， = ly 5.175 E土 = rhKa = 8.0 × 5.175 × tan 2 45o = 41.4KN / m E水 = rh = 10.0 × 3.475 = 34.75KN / m

E合 = 1.27E土 + 1.27E水 = 52.6 + 44.1 = 96.7KN / m

查静力计算手册，得：

96.7 × 5.1752 = 40.1KN ·m M x max = 0.0155ql 2 = 0.0155 ×M y max = 0.0094ql = 0.0094 × 96.7 × 5.175 = 24.3KN ·m M

M = ?0.0394ql = ?0.0394 × 96.7 × 5.175 = ?102.0KN ·m

配筋计算：

取弯矩最大处进行计算。即取 M = 102.0kN ·m

'x max

'y

2

= ?0.0386ql = 0.0386 × 96.7 × 5.175 = ?100.0KN ·m

2

2

2

2

2

混凝土强度等级为 C 40 , fc = 19.1N / mm2 ； α 1 = 1.0 ；受力钢筋均采用

HRB400 级，fy=360 N / mm2 ； ξ ； ρ min = 0.2% ；b = 0.523

相对受压区高度：

2M

x = h0 (1 ? 1 ? 2 )

α1 fcbh0

2 × 102000000

= 310 × (1 ? 1 ? ) 2

1.0 ×19.1× 1000 × 310

= 17.7mm < xb = ξb h0 = 0.523 × 302 = 157.9mm

则

α1 fcbx 1.0 × 19.1×1000 × 17.7

= 939mm2 As = = f y 360

2实际配筋：内外均φ16@150 A s = 1340mm

三、筏板基础计算：

⑴ 冲切临界截面周长及极限惯性矩计算： 1、 内柱：

c1 = hc + h0 = 800 + 890 = 1690mm

c2 = bc + h0 = 800 + 890 = 1690mm

c1 1690 c = = = 845mm AB

2 2

um = 2c1 + 2c2 = 2 ×1690 + 2 ×1690 = 6760mm

32 h c h c c1h0 c

+ 1 0 + 2 0 1 I s = 6 6 6

3 3 2

1690 × 890 1690 × 890 1690 × 890 ×1690 = + + = 16305.2 ×108 mm4

6 6 6 3

2、边柱： h0 890 = 800 + = 1245mm 2 2 c2 = bc + h0 = 800 + 890 = 1690mm 2 21245 c1 x = = = 370.8mm 2c1 + c2 2 ×1245 + 1690 c1 = hc + cAB = c1 ? x = 1245 ? 370.8 = 874.2mm um = 2c1 + c2 = 2 ×1245 + 1690 = 4180mm

2 h c c1h0 c 2 1 0 1 + + 2h c ( ? x)+ c h I s = 0 1 2 0x2 6 6

3

1245 × 890 31245 × 890 1245 = + + 2 × 890 ×1245 × (? 370.8)2 + 1690 × 890 × 370.82

6 6 2 = 7797.3 ×108 mm3

3

3

3、角柱：

h0 890 = 800 + = 1245mm

2 2

+ h0 = 800 + 890 = 1245mm c = b 2 c

2 2

2

12452 c1 x = == 415mm

2c1 + c2 2 × 1245 + 1245 c1 = hc + cAB = c1 ? x = 1245 ? 415 = 830mm um = c1 + c2 = 2 × 1245 = 2490mm

2 c1h0 c1 h0 c1 2 I = + + h c ( ? x)+ c h xs 0 1 2 0

2 12 12

1245 × 890 3124531245 × 890 + 890 ×1245 ×= + (? 415)2 + 1245 × 890 × 4152

12 12 2 = 4548.1×108 mm3

3

3

⑵抗冲切及抗剪承载力验算 1、 内柱：取柱轴力最大处，即 9 轴/F 轴： 由地

下室 PKPM 竖向导荷，知： Fl = 5206kN

①抗冲切承载力验算： 由上述计算知道 um = 6760mm ； c1 = 1690mm ； c2 = 1690mm ； cAB = 845mm

I 16305.2 ×108 mm4 s =

考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩较小，本计算予以忽略。即： M unb = 0

h

距柱边 0 处冲切临界截面的最大剪应力τ max ：

2 5206 Fα M c2ls unbAB kN τ max = + =+ 0 =865.3 / m

6.76 × 0.89 um h0 I s 1.2 1.2 0.7(0.4 + )β hp f t = 0.7 × (0.4 + ) × 0.993 ×1570

β s 2 2= 1091.3kN / m2 > τ max = 865.3kN / m 满足要求。

②抗剪承载力验算： V s = 5206

= 714.2kN

2.7 × 2.7

1

4

14

受剪切承载力截面高度影响系数 βhs ：

800 800

) = () = 0.974 h0 890

0.7β hs ft bwh0 = 0.7 × 0.974 ×1570 ×1× 0.89 = 952.7kN > Vs = 714.2kN

βhs = (

满足要求。 2、 边柱：取柱轴力最大处，即 10 轴/F 轴

由地下室 PKPM 竖向导荷，知：

Fl = 2964 + 146 × 2 + 75 + 158 × 2 + 137 + 98 = 3882kN ：

①抗冲切承载力验算： 由上述计算知道

um = 4180mm ； c1 = 1245mm ； c2 = 1690mm ； cAB = 874.2mm I ×108 mm4 s = 7797.3

考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩较小，本计算予以忽略。即： M unb = 0

h

2

um = 2c1 + 2c2 = 2 ×1245 + 2 ×1690 = 5870mm

h

距柱边 0 处冲切临界截面的最大剪应力τ max ：

2

3882 Fα M c2ls unbAB kN τ max = + =+ 0 =743.1 / m

5.87 × 0.89 um h0 I s

1.2 1.2

0.7(0.4 + )β hp f t = 0.7 × (0.4 + ) × 0.993 ×1570

β s 2

因底板外挑1.2m ，故距柱边 0 处冲切临界截面的周长

2

= 1091.3kN / m2 > τ = 743.1kN / m max

满足要求。

②抗剪承载力验算：

V s = 3882

= 532.5kN

2.7 × 2.7

1

4

14

受剪切承载力截面高度影响系数 βhs ：

800 800

) = () = 0.974 h0 890

0.7β hs ft bwh0 = 0.7 × 0.974 ×1570 ×1× 0.89 = 952.7kN > Vs = 532.5kN

βhs = (

满足要求。 3、 角柱：取柱轴力最大处，即 1 轴/J 轴：

由地下室 PKPM 竖向导荷，知：

Fl = 2947 + 146 + 137 + 116 + 79 + 167 + 86 + 77 + 25 + 80 = 3860kN

①抗冲切承载力验算： 由上述计算知道 um = 2490mm ； c1 = 1245mm ； c2 = 1245mm ； cAB = 830.0mm

I 108 mm4 s = 4548.1×

考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩较小，本计算予以忽略。即： M unb = 0

h

2

um = 2c1 + 2c2 = 2 ×1245 + 2 ×1245 = 4980mm

h

距柱边 0 处冲切临界截面的最大剪应力τ max ：

2

3860 Fα M c2ls unbAB τ max = + 0 =870.9 kN + =/ m

4.98 × 0.89 um h0 I s

因底板外挑1.2m ，故距柱边 0 处冲切临界截面的周长

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