（最新版）毕业设计中期报告2211622(3)

Asy= 256.57mm2，实配φ (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.214% ， ρ ＝ 0.233%

Mx' =0.08349*(1.35* 5.5+0.98* 0.5)* 3.6^2 = 8.53kN·M Asx'= 270.87mm2，实配φ (As ＝ 335.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.214% ， ρ ＝ 0.279%

My' =0.05629*(1.35* 5.5+0.98* 0.5)* 3.6^2 = 5.75kN·M Asy'= 256.57mm2，实配φ (As ＝ 279.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.214% ， ρ ＝ 0.233% 跨中挠度验算

Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 (1)、挠度和裂缝验算参数：

Mk =(0.00856+0.04151/5)*(1.0* 5.5+1.0* 0.5 )* 3.6^2 = 1.31kN·M Mq =(0.00856+0.04151/5)*(1.0* 5.5+0.5* 0.5 )* 3.6^2 = 1.25kN·M Es ＝ 200000.N/mm2 Ec ＝ 32600.N/mm2 Ftk ＝ 2.39N/mm2 Fy ＝ 360.N/mm2

(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： ①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 1.31/(0.87* 91.* 279.) = 59.07N/mm 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 279./ 60000.=0.00465

ψ ＝ 1.1 - 0.65* 2.39/(0.00465* 59.07) = -4.562 当 ψ＜0.2 时，取ψ ＝ 0.2

②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 αE： αE ＝Es / Ec ＝200000.0/ 32599.8 = 6.135 ③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf'： 矩形截面，γf' ＝ 0

④、纵向受拉钢筋配筋率 ρ ＝ As / b / ho ＝ 279./1000/ 91.=0.00307

⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.3－1）计算: Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]

Bs＝ 200000.* 279.* 91.^2/[1.15*0.200+0.2+6*6.135*0.00307/(1+3.5*0.00)]= 851.81kN·M (3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 θ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ ＝ 2.0 (4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：

B ＝ Mk / [Mq * (θ - 1) + Mk] * Bs （混凝土规范式 8.2.2） B＝ 1.31/[ 1.25*(2-1)+ 1.31]* 851.81 = 435.006kN·M (5)、挠度 f ＝ κ * Qk * L ^ 4 / B

f ＝0.00259* 6.0* 3.6^4/ 435.006= 5.975mm f / L ＝ 5.975/3600.= 1/ 602.，满足规范要求！ 裂缝宽度验算

①、X方向板带跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 3.35*10^6/(0.87* 91.* 279.) = 151.39N/mm 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 279./ 60000.= 0.005 当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01

ψ ＝ 1.1 - 0.65* 2.39/( 0.01* 151.39) = 0.072 当 ψ＜0.2 时，取ψ ＝ 0.2

ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）

ωmax ＝2.1*0.200*151.4/200000.*(1.9*25.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.035，满足规范要求！ ②、Y方向板带跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 1.31*10^6/(0.87* 83.* 279.) = 64.76N/mm 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2

ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 279./ 60000.= 0.005 当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01

ψ ＝ 1.1 - 0.65* 2.39/( 0.01* 64.76) = -1.303 当 ψ＜0.2 时，取ψ ＝ 0.2

ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）

ωmax ＝2.1*0.200* 64.8/200000.*(1.9*25.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.015，满足规范要求！ ③、左端支座跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 6.46*10^6/(0.87* 91.* 335.) = 243.68N/mm 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006 当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01

ψ ＝ 1.1 - 0.65* 2.39/( 0.01* 243.68) = 0.461

ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）

ωmax ＝2.1*0.461*243.7/200000.*(1.9*25.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.132，满足规范要求！ ④、下端支座跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 4.36*10^6/(0.87* 91.* 279.) = 197.15N/mm 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 279./ 60000.= 0.005 当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01

ψ ＝ 1.1 - 0.65* 2.39/( 0.01* 197.15) = 0.311

ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）

ωmax ＝2.1*0.311*197.2/200000.*(1.9*25.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.072，满足规范要求！

⑤、右端支座跨中裂缝：

裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ， 按下列公式计算： ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2） σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.3－3） σsk ＝ 6.46*10^6/(0.87* 91.* 279.) = 292.41N/mm 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4） ρte ＝ 279./ 60000.= 0.005 当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01

ψ ＝ 1.1 - 0.65* 2.39/( 0.01* 292.41) = 0.568

ωmax ＝ αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 8.1.2－1）

ωmax ＝2.1*0.568*292.4/200000.*(1.9*25.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.194，满足规范要求！

5 STAWE输入信息

(一)总信息

结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00 地下室层数: MBASE= 0

竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 特殊荷载计算信息: 不计算 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX= 0 转换层所在层号： MCHANGE= 0 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00

墙元侧向节点信息: 内部节点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 是 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 （二） 风荷载信息

修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.35

地面粗糙程度: B 类 结构基本周期（秒）: T1 = 0.82 体形变化分段数: MPART= 1 各段最高层号: NSTi = 6 各段体形系数: USi = 1.30 （三）地震信息

振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 15 地震烈度: NAF = 8.00 场地类别: KD = 2

设计地震分组: 特征周期 TG = 0.35 多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.16 罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.90 框架的抗震等级: NF = 2 剪力墙的抗震等级: NW = 3 活荷质量折减系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.70 结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00

是否考虑偶然偏心: 是否考虑双向地震扭转效应: 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0 （四）活荷载信息

考虑活荷不利布置的层数 柱、墙活荷载是否折减 传到基础的活荷载是否折减 （五）调整信息

中梁刚度增大系数： BK = 2.00 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85 梁跨中弯矩增大系数： BM = 1.00

一组 否 是 从第 1 到6层 不折算 不折算

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