酒泉立交特大桥跨连霍高速公路(60+100+60)m预应力混凝土连续梁桥(7)

（60+100+60)m预应力混凝土连续梁线形监控计算报告

图6-44第42施工阶段累计位移

图6-45第43施工阶段累计位移

图6-46第44施工阶段累计位移

图6-47第45施工阶段累计位移

图6-48第46施工阶段累计位移

图6-49第47施工阶段累计位移

图6-50第48施工阶段累计位移

图6-51第49施工阶段累计位移

图6-52第50施工阶段累计位移

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图6-53第51施工阶段累计位移

图6-54第52施工阶段累计位移

图6-55第53施工阶段累计位移

（4） 结构分析程序

对于连续梁桥的施工控制计算，采用平面结构分析方法可以满足施工控制的需要，结构分析采用MIDAS程序进行。

（5） 预应力影响

预应力直接影响结构的受力与变形，施工控制应在设计要求的基础上，充分考虑预应力的实际施加程度。

（6） 混凝土收缩、徐变的影响

混凝土的收缩、徐变对结构的测试应力和施工阶段中的梁体挠度有较大影响，必须加以考虑。

（7） 温 度

温度对结构的影响是复杂的，在本桥的施工监控中，对季节性温差在计算中予以考虑，对日照温差则在观测和施工中采取一些措施予以消除，以减小其影响。

（8） 施工进度

本桥的施工控制计算需按照实际的施工进度以及确切的合拢时间分别考虑各部分的混凝土的徐变变形。 6.2.2 施工控制的计算方法

悬臂施工的连续梁桥梁结构的最终形成需经历一个复杂施工过程以及结构体系转化过程，对施工过程中每个阶段的变形计算和受力分析，是桥梁结构施工控制中最基本的内容。施工监控的目的就是确保施工过程中结构的安全，保证桥梁成桥线形和受力状态基本符合设计要求。因此，必须采用合理的理论分析和计算方法来确定桥梁结构施工过程中每个阶段的结构行为。针对本桥的实际情况，采用正装分析法和倒退分析法进行施

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工控制的结构分析。

正装分析法是按照桥梁结构实际施工加载顺序来进行结构变形和受力分析，它能较好的模拟桥梁结构的实际施工历程，能得到桥梁结构各个施工阶段的位移和受力状态，这不仅可用来指导桥梁施工，还能为桥梁施工控制提供依据，同时在正装计算中能较好的考虑一些与桥梁结构形成历程有关的因素，如混凝土的收缩、徐变问题。正装分析不仅可以为成桥结构的受力提供较为精确的结果，还为结构强度、刚度验算提供依据，而且可以为施工阶段理想状态的确定、完成桥梁结构的施工控制奠定基础。

倒退分析方法假定在成桥时刻t?t0时刻结构内力分布满足前进分析t0时刻的结果，轴线满足设计线形要求，按照前进分析的逆过程对结构进行倒拆，分析每次拆除一个施工阶段对剩余结构的影响，在每一个阶段分析得到的结构位移、内力状态便是该阶段结构理想的施工状态。结构施工理想状态就是在施工各阶段结构应有的位置和受力状态，每个阶段的施工理想状态都将控制着全桥最终形态和受力特性。施工控制将根据每阶段的实际状态和理想状态的偏差对计算进行调整，分析误差原因，以较为准确的估计下一阶段的梁体挠度。 6.2.3 结构分析的目的

（1） 确定每一阶段的立模标高，以保证成桥线形满足设计要求；

（2） 计算每一阶段的梁体的合理状态及内力，作为对桥梁施工过程中的每个阶段结构的应力和位移测试结果进行误差分析的依据。 6.2.4 (60+100+60)m连续梁桥施工控制分析

（1）按照施工步骤进行计算，考虑各梁段的自重、施加的预应力、混凝土收缩徐变以及温度的变化等因素对结构的影响，对于混凝土的收缩、徐变等时差实效在各施工阶段中逐步计入；

（2）每一阶段的结构分析必需以前一阶段的计算结果为基础，前一阶段结构位移是本阶段确定结构轴线的基础，以前各施工阶段受力状态是本阶段确定结构轴线的基础，以前各施工阶段结构受力状态是本阶段时差实效的计算基础；

（3）计算出各阶段的位移之后，根据后续施工阶段对本阶段的影响，进行倒退分析即可得到各施工阶段桥梁结构的合理状态和立模标高；

（4）施工监控首先根据施工图纸进行初步的计算，在施工过程中会存在许多难以预料的因素，可能导致施工进度安排等与初始计算不符，若有与施工图不同的地方应根据施工单位实际提供的施工步骤进行重新计算分析，施工单位应在开始施工前提供详细的施工步骤，包括预应力的张拉顺序、每阶段的施工持续时间、混凝土的加载龄期等。

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6.3 计算过程

（1） 根据施工图提供的施工步骤对本桥进行前期计算，为与设计结果对比，横隔板重量、结构自重系数、摩阻系数、收缩徐变系数等参数按照设计所取参数计算，在最后阶段即成桥运营阶段考虑收缩徐变3650天后的梁体累计位移，并与设计结果进行对比，以校核计算分析模型的准确性。

（2） 在施工过程中，按照实际的结构参数修正结构计算模型进行跟踪计算，使得结构预测位移与实际发生的位移吻合。

6.4 立模标高的确定

在主梁的悬臂浇筑过程中，梁段立模标高的合理确定，是关系到主梁线形是否平顺、是否符合设计的一个重要问题。如果在确定立模标高时考虑的因素比较符合实际，而且加以正确的控制，则最终桥面线形较为良好。

立模标高并不等于设计中桥梁建成后的标高，一般要设置一定的预拱度，以抵消施工中产生的各种变形（竖向挠度）。其计算公式如下：

Hlmi?Hsji??f1i??f2i?f3i?f4i?f5i?fgl

式中：

Hlmi—i阶段立模标高；

Hsji—i阶段设计标高；

?f?f1i2i—由本阶段及后续施工阶段梁段自重在i阶段产生的挠度总和； —由张拉本阶段及后续施工阶预应力在i阶段引起的挠度；

f3i—混凝土收缩、徐变在i阶段引起的挠度； f4i—施工临时荷载在i阶段引起的挠度； f5i—取使用荷载在i阶段引起的挠度的50%；

fgl—挂篮变形值。

其中挂篮变形值是根据挂篮加载试验确定的在施工过程中加以考虑，?f1i、?f2i、

f3i、f4i、f5i在前进分析和倒退分析计算中已经加以考虑。根据上述计算式和监控分析，可以计算出各梁段的预拱度（相对于设计标高），如图6-40和表3 6.4.1 成桥阶段累计位移 （1） 成桥阶段累积位移

（60+100+60)m预应力混凝土连续梁桥成桥阶段累计位移如图6-38示，图中示出了成桥阶段即二期恒载铺装后和收缩徐变3650天后的累计位移。

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0.06000.04000.02000.0000-0.0200-0.0400-0.0600-0.0800-0.1000-0.12001611162126313641465156616671768186成桥阶段累计位移收缩徐变3650天后位移

图6-38（60+100+60)m预应力混凝土连续梁桥累计位移

6.4.2 活载位移

ZK活载（双线）作用下箱梁向下的位移如图39示。

0.00001471013161922252831343740434649525558616467707376798285竖向最大位移(m-0.0050-0.0100梁体节点号-0.0150-0.0200-0.0250-0.0300

图6-39 ZK活载作用下箱梁最大竖向位移

0.12000.1000梁体预拱度(m

0.08000.06000.04000.02000.0000-0.0200-0.04001471013161922252831343740434649525558616467707376798285梁体节点号

图6-40梁体预拱度

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