地下车库高大模板方案专项方案(已通过专家论证)(7)

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m 1）、强度验算

Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×37.3×0.172+0.117×1.76×0.172＝0.1kN〃m σ＝Mmax/W＝0.1×106/37500＝2.61N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2)、挠度验算

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×30.7×166.674/(100×10000×281250)＝0.057mm≤[ν]＝l/400＝166.67/400＝0.42mm 满足要求！ 3)、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×37.3×0.17+0.45×1.76×0.17＝2.62kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×37.3×0.17+1.2×1.76×0.17＝7.19kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×30.7×0.17＝2.05kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×30.7×0.17＝5.63kN

5、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 321.52 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3245×95 1.78 67.69 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

30

q1＝max{2.62+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1.2-0.25)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1]×

max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，7.19+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/3}=7.23kN/m q2＝max[2.05+(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1.2-0.25)+(0.5+(24+1.1)×0.25)×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，5.63+(0.3-0.1)×0.5/3]＝5.66kN/m 1)、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×7.23×0.852，0.5×7.23×0.082]＝0.56kN〃m

σ＝Mmax/W＝0.56×106/67690＝8.26N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×7.23×0.85，7.23×0.08]＝3.731kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.731×1000/(2×45×95)＝1.31N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.66×8504/(100×9350×3215200)＝0.62mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.12mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝5.66×754/(8×9350×3215200)＝0mm≤[ν]＝l/400＝75/400＝0.19mm 满足要求！ 4）、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×7.23×0.85，0.393×7.23×

31

0.85+7.23×0.08]＝7.03kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.69kN，R2＝R3＝7.03kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.66×0.85，0.393×5.66×0.85+5.66×0.08]＝5.5kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝4.14kN，R'2＝R'3＝5.5kN

6、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 200 10.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Φ48×2.8 206000 115 4.25 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1）、抗弯验算

主梁弯矩图(kN〃m)

σ＝Mmax/W＝0.422×106/4250＝99.27N/mm2≤[f]=200N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算

32

主梁剪力图(kN)

Vmax＝7.03kN

τmax＝2Vmax/A=2×7.03×1000/398＝35.33N/mm2≤[τ]＝115N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满足要求！ 4）、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R4]＝0.49kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N〃m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.49kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N〃m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

7、立柱验算

立杆稳定性计算依据 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 钢管类型 398 4.25 回转半径i(mm) 2Φ48×2.8 16 抗压强度设计值f(N/mm) 205 λ=h/i=1800/16=112.5≤[λ]=150 长细比满足要求！

33

查表得，φ＝0.5 1）、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.85×1.82/10＝0.07kN〃m 2）、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m 2)小梁验算

q1＝max{2.38+(0.3-0.1)×0.5/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，6.53+(0.3-0.1)×0.5/3}=6.57kN/m 同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.43kN，R2＝11.27kN，R3＝11.27kN，R4＝0.43kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.43+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.6-0.5/2)/2×0.85，11.27，11.27，0.43+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.85]+0.07/1.2＝11.38kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝11384.58/(0.5×398)+0.07×106/4250＝73.15N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

8、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\主梁验算\一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝12.21kN≤[N]＝30kN

满足要求！

（九）、500*1200梁侧模板计算书（略） 支撑体系设计

小梁布臵方式 小梁道数 水平向布臵 6 34

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