广东办公大楼外架方案(8)

广东省地质局珠宝展销、综合办公大楼 落地式单管（拉吊卸荷）脚手架施工专项方案

+62.90m,+62.90～+78.00m。拉吊卸荷采用Φ16mm钢丝绳@1.50m,吊环Φ20mm。 脚手架采用Φ4833.2钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m，立杆横距0.80m；横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；连墙件按每层两跨布置，脚手架满铺冲压钢脚手板。脚手架不完全卸荷采用：立杆向下传递20%荷载。 （2）钢管截面特征

钢管Φ4833.2mm，截面积A=450mm2，惯性矩I=113500mm4，截面模量W=4730mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0346kN/m，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。 （3）荷载标准值 1）永久荷载标准值

每米立杆承受的结构自重标准值为0.1069kN/m 采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.30kN/m2

栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m， 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m2 2）施工均布活荷载标准值

装修脚手架为2.00kN/m2 ,结构脚手架为3.00kN/m2 3）风荷载

风压高度变化系数μz=0.74；地面粗糙度按C类

挡风系数?=0.80 ,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 μs=1.3?=1.330.80=1.04,工程位于广东省广州市,基本风压ω0=0.30kN/m2 2.纵向水平杆验算 （1）荷载计算

钢管自重GK1=0.0346kN/m，脚手板自重GK2=0.3030.27=0.08；施工活荷载QK=3.0030.27=0.80

作用于纵向水平杆线荷载标准值

永久荷载q1=1.23(0.0346+0.08)=0.14kN/m;施工活荷载q2=1.430.80=1.12kN/m （2）纵向水平杆验算

每根钢管长约6.00m,按四连续梁计算，L=1.50 1) 抗弯强度验算

弯矩系数KM1=-0.107，M1=KM1q1L2=-0.10730.1431.502=-0.03kN2m 弯矩系数KM2=-0.121，M2=KM2q2L2=-0.12131.1231.502=-0.30kN2m

武汉建工股份有限公司 36

广东省地质局珠宝展销、综合办公大楼 落地式单管（拉吊卸荷）脚手架施工专项方案

Mmax=M1+M2=0.03+0.30=0.33kN2m σ=Mmax/W=0.333106/4730=69.77N/mm2

纵向杆的抗弯强度σ=69.77N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。 2) 挠度验算

2) 挠度验算

挠度系数Kυ1=0.632，υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.6323(0.14/1.2)3(1500)4/(100EI)=0.16mm 挠度系数Kυ2=0.967，υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.9673(1.12/1.4)3(1500)4/(100EI)=1.68mm υ

max=υ1+υ2=0.16+1.68=1.84mm

max=1.84mm＜[υ

纵向杆的υ]=L/150=10mm与10mm,满足要求。

3）最大支座反力

Rq1=1.14330.1431.50=0.24kN，Rq2=1.22331.1231.50=2.05kN Rmax=Rq1+Rq2=0.24+2.05=2.29kN 3.横向水平杆验算 （1）荷载计算

钢管自重gk1=0.0346kN/m

中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.29kN 旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.15kN （2）横向水平杆受力计算

按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m 1)抗弯强度验算

Mmax=qL2/8＋R中L/3=0.034630.8030.80/8＋2.2930.80/3=613435N2m=0.61kN2m σ=Mmax/W=613435/4730=129.69N/mm2

横向水平杆的抗弯强度σ=129.69N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。 2）挠度验算

集中荷载产生的挠度为υ432672)/(24EI)=1.78mm

均布荷载产生的挠度为υ2=5qL4/384EI=530.034638004/(384EI)=0.01mm

2

1=Pa(3L

－4a2)/(24EI)=22903267(338002－

武汉建工股份有限公司 37

广东省地质局珠宝展销、综合办公大楼 落地式单管（拉吊卸荷）脚手架施工专项方案

υmax=υ1＋υ2=1.78+0.01=1.79mm

max=1.79mm＜[υ

横向水平杆的υ]=L/150=5mm与10mm,满足要求。

4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算

R=R中＋R边＋Gk1L/2=2.29＋1.15＋0.034630.40=3.45kN

横向水平杆与立杆连接扣件R=3.45kN＜Rc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。 5.立杆容许长细比验算

计算长度附加系数k=1.0；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50 立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo=kμh=1.031.5031.80=2.70m=2700mm 长细比λ=Lo/i=2700/15.9=169.81 立杆长细比λ=169.81＜[210],满足要求。 轴心受压稳定性系数

Lo=kμh=1.15531.5031.80=3.12m=3119mm λ=Lo/i=3119/15.9=196，查得6.落地段立杆计算

净高度26.10m, 落地段计算高度为26.10m, 脚手板铺8层。 (1）荷载计算

1)脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.1069326.10=2.79kN 2)构配件自重： NG2k=1.44+1.92+0.39=3.75kN 其中：脚手板重量：831.5030.4030.30=1.44kN

栏杆、挡脚板重量：831.5030.16=1.92kN 安全网重量：26.1031.5030.010=0.39kN 3)活荷包括：

a.施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得： ΣNQk=1.5030.80/23(3.00+2.00)=3.00kN b.风荷载标准值计算

风荷载标准值ωk=0.7431.0430.30=0.23kN/m2

武汉建工股份有限公司

38

?=0.188。

广东省地质局珠宝展销、综合办公大楼 落地式单管（拉吊卸荷）脚手架施工专项方案

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW=0.931.4Mwk=0.9

kLah

2

31.4ω

/10=0.931.430.2331.5031.8031.80/10=0.14kN2m=140000N.mm

(2）立杆稳定性验算

序号 1 2 3 4 5 +62.90～+78.00m +54.00～+62.90m +39.60～+54.00m +25.20～+39.60m 落地段 -0.90～+25.20 序号 1 2 3 4 5 +62.90～+78.00m +54.00～+62.90m +39.60～+54.00m +25.20～+39.60m 落地段 -0.90～+25.20

1)不组合风荷载时

N=1.2(NGlk+ NG2k）＋1.4ΣNQk=1.23(2.79+3.75)+1.433.00=12.05kN 上层立杆传递作用力:N2=12.7930.20=2.56,N=N1+N2=12.05+2.56=14.61kN N/（?A）=14.6131000/(0.1883450)=172.70N/mm2 2)组合风荷载时

N1=1.2（NGlk+ NG2k）＋0.931.4ΣNQk=1.23(2.79+3.75)+0.931.433.00=11.63kN 上层立杆传递作用力:N2=12.2730.20=2.45,N=N1+N2=11.63+2.45=14.08kN N/（?A）＋MW/W=14.0831000/(0.1883450)＋140000/4730=196.03N/mm2

武汉建工股份有限公司

39

各标高段 立杆作用力(不组合风荷载) 10.44 7.51 10.34 10.34 12.05 上层立杆传递力 0 10.4430.20=2.09 9.6030.20=1.92 验算作用力 10.44 7.51+2.09=9.60 10.34+1.92=12.26 12.2630.20=2.45 10.34+2.45=12.79 12.7930.20=2.56 12.05+2.56=14.61 各标高段 立杆作用力（组合风荷载） 上层立杆传递力 10.02 7.09 9.92 9.92 11.63 0 10.0230.20=2.00 9.0930.20=1.82 11.7430.20=2.35 验算作用力 10.02 7.09+2.00=9.09 9.92+1.82=11.74 9.92+2.35=12.27 12.2730.20=2.45 11.63+2.45=14.08 广东省地质局珠宝展销、综合办公大楼 落地式单管（拉吊卸荷）脚手架施工专项方案

立杆稳定性为196.03N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。 7.支撑支承面验算

钢管立杆高配套底座2003100mm,支承面为混凝土板（按C20考虑）支承板厚=100mm 上部荷载为：F=14.08kN （1）支承面受冲切承载力验算

βs=2.00,ft=1.10N/mm2,h0=85mm,βh=1.00 η=0.4+1.2/βs=1.00,σ(0.7βhft+0.25σ

pc,m)η

2

pc,m=0N/mm,um=23(200+85)+23(100+85)=940mm

umh0=[(0.731.031.10+0.2530)31.003940385]=61.52kN

受冲切承载力61.52kN＞F=14.08kN,满足要求。 (2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+230.10)3(0.1033)=0.12m2,Al=0.2030.10=0.02m2 βl=(Ab/Al)0.5=2.45，fcc=0.8539600=8160kN/m2，ω=0.75 ωβlfccAl=0.75323816030.02=244.80kN

支承面局部受压承载力244.80kN＞F=14.08kN,满足要求。 8.拉吊卸荷段立杆

8.1+62.90～+78.00m,拉吊段净高度为15.10m,拉吊段计算高度为15.10m,拉吊段底标高为+62.90m,脚手板铺8层。 （1）荷载计算

1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1069315.10=1.61kN 2)构配件自重：NG2k=1.44+1.92+0.23=3.59kN 其中：脚手板重量：831.5030.4030.30=1.44kN 栏杆、挡脚板重量：831.5030.16=1.92kN 安全网重量：15.1031.5030.010=0.23kN 3)活荷载包括：

a.施工荷载：NQk=1.5030.80/23(3.00+2.00)=3.00kN b.风荷载标准值计算

拉吊段底离地高度+62.90m,μz=1.45;水平风荷载标准值ωk=1.4531.0430.30=0.45kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:

MW=0.931.4Mwk=0.931.4ωkLah2/10=0.931.430.4531.5031.8031.80/10=0.28kN2m=280000N2mm

（2）立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时

N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.23(1.61+3.59)+1.433.00=10.44kN N/（?A）=10.4431000/(0.1883450)=123.40N/mm2 2)组合风荷载时

武汉建工股份有限公司 40

百度搜索“77cn”或“免费范文网”即可找到本站免费阅读全部范文。收藏本站方便下次阅读，免费范文网，提供经典小说综合文库广东办公大楼外架方案(8)在线全文阅读。