深冲用0CR18NI9CU2奥氏体不锈钢冷轧板工艺质量控制(3)

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2 0 0 3年第 1期的奥氏体稳定性指标 Md 3 0非常重要。 4 . 2金相组织对 0 C r l 8 Ni 9 C u 2不锈钢成形性的影响及控制措施0 C r 1 8 Ni 9 C u 2不锈钢成形性与钢板的

从上页图 2可知铜含量为某一范围值时， Md 3 0控制在一1 5~+1 5℃的情况下， 奥氏体不锈钢的延伸性、深冲及延伸复合成形性 ( C C V)就好，而且比原来 S US 3 0 4

的成形性有显著提高。 对于 0 C r l 8 Ni 9 C u 2奥氏体不锈钢来

金相组织有特定的关系，如晶粒大小及夹

杂物含量等。薄钢板的晶粒大小从两个相反的方面影响着成形性。P e t c h先生早就指出，不锈钢的屈服强度与晶粒直径的平

说， r值不依赖于成分，几乎是 1。所以冲压成形用奥氏体不锈钢的成分设计主要考虑适合用途的 n值。图 3为0 C r l 8 Ni 9 C u 2 不锈钢的稳定性指标 Md 3 0与力学性能及成形性的关系。

方根成反比例瞳 J。细晶粒钢强度好，但它毫/珥簟电的应变硬化指数低，成形性有限。粗晶粒

钢有较好的成形性，但由拉延变形所造成的桔皮状粗糙表面在许多用途上不受欢迎。A S TM 5级以下的晶粒则表明要形成桔皮状表面。我公司通过工艺试验得出结论，晶粒尺寸在 A S TM某一级别范围内时就能很好地兼顾成形性与表面外观两方面的要求。我公司产品经某不锈钢制品厂制作需要 3次深冲变形的

军用水壶，无论是

成形性还是表面质量都满足了用户要求。5结论

1 ) 0 C r 1 8 Ni 9 C u 2不锈钢在热轧生产时要尽量减少钢在高温带的停留时间，抢温

快轧，并尽可能采用还原或中和性气氛，降图 3奥氏体不锈钢的稳定性指标 Md 3 o与力学性能及成形性的关系

低表面氧化情况，避免铜的富集，防止热轧卷产生裂边。

2 )当铜含量为某一范围值时， Md 3 0 由图 3可知， n值随 Md 3 0值的上升 (即随着奥氏体相变的不稳定 )而增大。起因于这种形变马氏体相变的成形性和延伸性的提高被称为相变 (诱发 )塑性。但当奥氏体相更加不稳定时，在变形初期由马氏体相变造成的加工硬化结束。其后因 n值下降，使外延性急剧恶化。深冲性及延伸凸缘性与外延性相反，奥氏体相越稳定越好，特别是在多工序的深冲上，凸缘部的加工硬化由于阻碍了下工序深冲加工性，所以此倾向更强。这样，选择适合冲压成形

控制在一1 5~+1 5℃的情况下，奥氏体不锈钢的延伸性和深冲性良好。

3 ) 0 C r 1 8 Ni 9 C u 2不锈钢金相组织中晶粒度在 A S TM某一级别范围内时，钢板的成形性和表面质量最佳。参考文献[ 1]张建平、张志仁，不锈钢板的成形性，太钢译文， 1 9 9 8。 3。

[ 2]吴达群、李文达，薄钢板的成形性。钢铁译文， 1 9 8 3, 2。

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