旋转式封罐机卷封机构的设计研究(3)

S名=δ1+S1+δ'1+S2+δ2

α名2

所对应卷封作业角

=α1前+（α1切+α1整）+α1退+（α2切+α2整）+α2退径向进给机构

——头二道交接间量/°α1退———二道滚轮退离间量角/°α2退—

卷封作业量为：

S名=δ1+S1+δ'1+S2+δ2

——卷封作业开始前，式中δ1—头道滚轮卷封槽

称为头道底与罐盖边之间的距离，

滚轮前进间量/mm

S1———头道卷封作业量/mm

——头道、δ'1—二道滚轮交接退离间量/mmS2———二道卷封作业量/mm——二道滚轮在完成卷边后退离罐头δ2—

的退离间量/mm由于凸轮摆臂机构本身制造精度的限制，对于各个作业间量的控制不能像偏心进给形式那样严格，并且由于凸轮机构可以实现一定程度上的加速效果，故在各个参数的选取上，都取较大数值；在机构的设计上采用了共轭凸轮副，使得结构

［3］

体积更小。更加紧凑，

（1）头道进给凸轮的参数选择。因为径向进

封口滚轮的作用是对罐盖和罐身进行挤压产生弯曲变形，从而形成接缝完成卷封作业。滚轮在滚压的过程中要作径向运动，而控制滚轮实现径向运动的机构主要有二类：一是以行星齿轮的偏心距产生径向进给，日本产的封罐机多采用此机构；二是以凸轮的径向差产生径向进给，欧美国家出产的封罐机多采用此机构。现以径向进给凸轮进行讨论。2．1

凸轮装置与偏心装置的比较

凸轮径向进给与偏心径向进给相比较，由凸轮控制的卷边滚轮进给，可根据封罐工艺设计凸而后者不能任意控制径向进给，因而封罐轮形状，

工艺性能没有前者好。若用凸轮，可使滚轮均匀最后有光边过程，但存在结构比较复径向进给，杂，体积较大。而偏心装置的径向进给不均匀，最后无光边过程，只适用于卷封圆形罐，但是进给结

紧凑，加工制造方便。构简单、2．2

小结

NL806B六头封罐机由凸轮来实现滚轮的径

产生冲击小，故此采用径向进给凸给凸轮转速快，

S1、轮。根据设计经验类比，对δ1、α1前、α1切均使用经验值，即：δ1头道前进间量取8mm，α1前相应

的间量角取30°；头道卷封作业量S1取3．5mm，相应的切入角α1切为77°，完成此作业的头道滚轮进给是匀增量进给，进给过程中要求每7．7°进给0．5mm，在这个过程罐身自转不少于2转，即托罐筒和压头自转不少于2转，而且要单位进给；头道滚轮切入之后还要进行整形，取整形角α1整为33°，其罐身自转在1转以上，凸轮上的这一段

［4－6］

。为等径；退离间量δ'1取1．2～2mm

（2）二道进给凸轮曲线的设计。二道进给凸

向进给，凸轮是此机设计的关键部分，对能否准确卷封作业以及卷封质量的好与坏起着至关重要的作用。径向进给由进给封口凸轮和实现打罐、托以下就此问题进罐的打罐凸轮和托罐凸轮实现，行讨论。33．1

凸轮的设计进给封口凸轮

轮的曲线分布情况和要求，基本和头道凸轮的一样。二道卷封作业量S2取1．2mm，相应的切入角α2切为22°，在这一过程中要求每4．4°进给0．4mm，而且要求罐身自转不少于两转，进给过程平稳、单位进给；二道滚轮切入之后的也要对接缝进行整形，整形角α2整取44°，这段在凸轮上是等径的，罐身自转至少为1转。经以上的分析可得进给凸轮的工作循环图，如图4所示。

如上所述，将进给凸轮设计成整体式，结构更加紧凑、体积更小，而且由于结构配置上的特殊性，相对图4的工作循环图来说，头道凸轮曲线应超前二道凸轮曲线30°，这样头道、二道滚轮才能做到真正同步。

现结合以上所述的卷封作业角，对进给凸轮的曲线进行设计。

由上可知卷封作业角为：

α名=α1前+（α1切+α1整）+α1退

+（α2切+α2整）+α2退

式中

——头道滚轮前进间量角/°α1前—

——头道卷封作业角，α1切和α1整—分别称α2切和α2整

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为头道切入角和整形角/°———相应的卷封作业角，分别

称为切入角和整形角/°

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